ПРАВИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ
КОМИТЕТ ПО АРХИТЕКТУРЕ И ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВУ
ГОРОДА МОСКВЫ
УКАЗАНИЕ
от 15 июля 2002 г. N 53
ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ
СИСТЕМЫ "ЮНИКОН"
1. Утвердить и ввести в действие для использования проектными
организациями, осуществляющими проектирование жилых и общественных
зданий, разработанные институтами "ВНИИжелезобетон" и МНИИТЭП по
заказу Управления экономической, научно-технической и промышленной
политики в строительной отрасли и согласованные с ЦНИИСК им.
Кучеренко и НИИЖБ Рекомендации по проектированию энергоэффективных
зданий системы "Юникон".
2. Управлению перспективного проектирования и нормативов
(Зобнин А.П.) совместно с ГУП "НИАЦ" (Дронова И.Л.) обеспечить
издание и распространение Рекомендаций по заявкам заинтересованных
организаций.
3. Контроль за выполнением указания возложить на Управление
перспективного проектирования и нормативов (Зобнин А.П.).
Заместитель председателя,
главный инженер
Ю.В. Гольдфайн
Утверждены
указанием Москомархитектуры
от 15 июля 2002 г. N 53
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ СИСТЕМЫ "ЮНИКОН"
1. Разработаны по заданию Управления экономической, научно-
технической и промышленной политики в строительной отрасли (г.
Москва) коллективом в составе: проф. Рахманова В.А. (руководитель
работы), с.н.с., к.т.н. Мелихова В.И. (заместитель руководителя
работы), с.н.с., к.т.н. Лемыша Л.Л. (ответственный исполнитель),
с.н.с., к.т.н. Довжика В.Г., к.т.н. Мишукова H.Е., к.т.н.
Остринского Ю.С. (ВНИИжелезобетон), проф. Григорьева Ю.П., инж.
Никитина Е.E., инж. Гриневского А.А., к.т.н. Зурабяна А.С., инж.
Суркова В.И., инж. Федорова Н.Н. (МНИИТ ЭП) и проф., д.т.н.
Залесова А.С. (НИИЖБ) при участии проф., д.т.н. Горпинченко В.М.,
к.т.н. Пономарева О.И., к.т.н. Насонкина В.Д. (ЦНИИСК им. В.А.
Кучеренко).
2. Согласованы Управлением экономической, научно-технической и
промышленной политики в строительной отрасли, ЦНИИСК им. В.А.
Кучеренко, НИИЖБ.
3. Подготовлены к изданию Управлением перспективного
проектирования и нормативов Москомархитектуры.
4. Утверждены и введены в действие указанием Москомархитектуры
от 15.07.2002 N 53.
Введение
Одним из основных направлений научно-технического прогресса в
строительстве в условиях реформируемой экономики России является
обеспечение повышенных требований к теплосбережению, экологической
безопасности и комфортности жилых и общественных зданий. На
решение этих задач направлено, в частности, использование нового
вида высокоэффективных полистиролбетонов плотностью 150-550
кг/куб. м в наружных ограждающих конструкциях системы "Юникон" для
жилых и общественных зданий.
Теплоэффективные ограждающие конструкции с применением
полистиролбетона системы "Юникон" включают наружные стены,
утепленные покрытия, чердачные перекрытия, перекрытия над
холодными подвалами, техподпольями, проездами, создающими в
совокупности вокруг здания теплоизолирующую оболочку, которая
обеспечивает высокое термическое сопротивление и экологическую
безопасность.
Полистиролбетонные стеновые изделия за счет своих
теплофизических и прочностных показателей выполняют одновременно
функции стенообразующего материала и утеплителя.
Разработанные с применением полистиролбетонных элементов
проектные решения зданий показали, что при соблюдении повышенных
требований СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) "Строительная
теплотехника" обеспечиваются значительные экономические
преимущества от их использования.
Полистиролбетон и сборные конструкции из него (стеновые блоки,
перемычки, плиты утеплителя) производятся в настоящее время по
технологии ВНИИжелезобетона на его дочернем предприятии ЗАО
"Юникон-ЗСК". Предусмотрено также возведение ограждающих
конструкций из монолитного полистиролбетона.
Система "Юникон" для жилых и многих типов общественных зданий
может применяться в следующих вариантах:
сборный:
- кладка в ненесущих (навесных) наружных стенах из блоков
плотностью 250-300 кг/куб. м преимущественно для жилых зданий
высотой до 25 этажей включительно, а также для общественных зданий
различной этажности;
- кладка в самонесущих стенах из блоков плотностью 350-400
кг/куб. м с опиранием в пределах 2 этажей;
- кладка в несущих стенах из блоков плотностью 400-550 кг/куб.
м для зданий до 2 этажей;
- утепление стен, перекрытий и покрытий плитами плотностью 150-
200 кг/куб. м;
сборно-монолитный:
- кладка в несущих наружных стенах из пустотных или
полупустотных блоков плотностью 250-350 кг/куб. м с образованием
каналов, армируемых и замоноличиваемых для создания несущего
железобетонного каркаса зданий до 12 этажей;
монолитный:
- 2- и 3-слойные стеновые конструкции плотностью 200-300
кг/куб. м, элементы утепленных покрытий и перекрытий плотностью
150-200 кг/куб. м, перемычки ломаного и криволинейного очертания в
плане из полистиролбетона плотностью 300-500 кг/куб. м.
Полистиролбетонные теплоизоляционные плиты плотностью 150-200
кг/куб. м имеют прочность, достаточную для их использования в
покрытиях зданий без устройства армированной стяжки из цементно-
песчаного мелкозернистого бетона под гидроизоляционный ковер.
Полистиролбетонные изделия имеют высокую точность (допуски +/-
1,5-3,0 мм), что позволяет их монтаж выполнять на клею при толщине
швов неармированных 2-3 мм и армированных 3-4 (5) мм и при
сниженном расходе клея существенно повысить теплозащитные свойства
стены. Для монтажа полистиролбетонных блоков используется клеевая
композиция КМК, разработанная институтом "ВНИИжелезобетон", клей
на основе сухой смеси модифицированной рецептуры 26-ЯМ,
выпускаемой Московским опытным заводом сухих смесей, или сухой
смеси марки ТМ-17М, выпускаемой ОАО "Фирма "Бера" (г. Москва).
К настоящему времени полистиролбетонные изделия системы
"Юникон" применены на нескольких десятках построенных и строящихся
объектов, в т.ч. на 25-этажных жилых домах в Братеево (5 зданий),
на 18 зданиях до 15 этажей в Куркино, 2-этажных коттеджах в
Жулебино (г. Москва), в Красногорском районе Московской области, в
Тульской и Пермской областях.
Перспективность ограждающих конструкций системы "Юникон",
основанной на применении изделий из полистиролбетона,
подтверждается ее высокими технико-экономическими показателями,
нарастающим использованием в различных регионах России, а также
разработкой ГОСТа, нормалей на проектирование и строительство и
других нормативных документов.
Технико-экономическое сравнение стоимости стен из
полистиролбетонных блоков с показателями стен из ячеистого бетона
и из кирпича с утеплением подтверждает высокую эффективность
системы "Юникон" (см. приложение 5).
Настоящие Рекомендации содержат классификацию ограждающих
конструкций этой системы, основные положения по их расчету и
проектированию, физико-технические характеристики материалов и
кладки из полистиролбетонных элементов, рекомендуемую номенклатуру
полистиролбетонных элементов, рекомендации по расчету и
конструированию ограждающих конструкций, примеры прочностных,
теплофизических расчетов и расчетов по пожарной безопасности и
звукоизоляции.
В Рекомендациях рассмотрены наружные ограждающие конструкции:
стены из сплошных, пустотных и полупустотных (с трапециевидными
выступами) блоков; монолитные стены; прямолинейные, криволинейные
и ломаные в плане перемычки; покрытия и перекрытия с применением
монолитного и плитного полистиролбетонного утеплителя. Они
относятся к проектированию жилых, общественных, административных и
бытовых зданий, расположенных в ветровых районах 1а и 1 (для
районов с большей ветровой нагрузкой требуется уточнение
допустимой этажности зданий).
1. Классификация конструктивных решений системы "Юникон"
1.1. Общие положения
Система ограждающих конструкций "Юникон" включает
теплоэффективные конструкции наружных стен, покрытий (чердачных
перекрытий), перекрытий над неотапливаемыми подвалами
(техподпольями) и проездами, создающие в совокупности вокруг
здания теплоизолирующую оболочку из особо легкого бетона -
полистиролбетона, обеспечивающую выполнение требований СНиП II-3-
79* (изд. 1998 г.) "Строительная теплотехника" и МГСН 2.01-99
"Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и
тепловодоэлектроснабжению", а также необходимую прочность и
экологическую безопасность.
Ограждающие конструкции системы "Юникон" разделяют по
нескольким классифицирующим признакам: назначению, статической
функции, технологии возведения и конструктивному решению.
По назначению разделяют конструкции для наружных стен и для
утепления перекрытий и покрытий.
По статической функции стены могут быть ненесущими (поэтажно
опираются на перекрытие в пределах одного этажа и воспринимают
преимущественно ветровую нагрузку), самонесущими (имеют высоту до
2 этажей и опираются на одно перекрытие, воспринимают нагрузку от
собственного веса и ветровую с передачей нагрузки на 2
перекрытия), несущие высотой до 2 этажей включительно
(воспринимают нагрузки от перекрытий, перегородок, крыши и др.,
собственного веса и ветрового давления).
По технологии возведения различают сборные конструкции (кладка
из сплошных блоков), сборно-монолитные конструкции (кладка из
перекрестно-пустотных и полупустотных блоков с последующим
армированием и бетонированием пустот), монолитные конструкции.
Система "Юникон" включает следующие конструктивные решения:
- наружные стены (ненесущие, самонесущие и несущие) с
применением сплошных полистиролбетонных блоков;
- сборно-монолитные конструкции несущих наружных стен;
- наружные стены (ненесущие, самонесущие и несущие) из
монолитного полистиролбетона;
- конструкции покрытий и перекрытий с использованием
теплоизоляционных полистиролбетонных плит или монолитного
полистиролбетона.
Ограждающие конструкции системы "Юникон" используются в зданиях
с различными несущими конструктивными системами - каркасными,
каркасно-стеновыми, стеновыми из различных материалов
(железобетонные - сборные и монолитные, стальные, кирпичные и
др.).
Конструкции системы "Юникон" применяют в зданиях с нормальным
температурно-влажностным режимом и неагрессивной средой.
Применение стен из полистиролбетона в помещениях с влажным режимом
допускается при наличии на внутренней поверхности стен
пароизоляционного покрытия.
1.2. Наружные стены из сплошных полистиролбетонных блоков
1.2.1. Основные положения.
Стеновые ограждающие конструкции выполняются в виде кладки из
сплошных полистиролбетонных блоков на клеевой композиции с
облицовкой наружной стороны лицевым пустотелым кирпичом толщиной в
1/2 кирпича, а с внутренней стороны, как правило, в виде
армированного штукатурного слоя. Также возможна облицовка кладки с
обеих сторон отделочно-защитными слоями в виде армированной
штукатурки. С внутренней стороны допускается облицовка кладки
гипсоволокнистыми листами (ГВЛ).
Для условий Москвы и Московской области полистиролбетонные
блоки могут иметь толщину В = 250 <*>, 300 <*>, 295 и 375 мм.
Возможно также использование блоков большей толщины. Этот набор
блоков позволяет получить номинальную толщину стены (без учета
отделочных и облицовочных слоев), отвечающую дробному модулю М/2 =
50 мм и унифицированному ряду толщин стен из панелей и блоков. При
этом по толщине стены укладывается, как правило, один блок.
Высота блоков составляет 295, 296 <*>, 375, 371 <*> и 446 мм,
что позволяет получать необходимые параметры стен здания при
уменьшении числа теплопроводных горизонтальных кладочных швов.
Длина стеновых блоков L принимается из условия ограничения
массы блоков 40-50 кг, что связано с их укладкой вручную двумя
рабочими. В зависимости от плотности полистиролбетона и размеров
поперечного сечения длина стеновых блоков L равна 595, 598 <*>,
895, 898 <*> и 1195, 1198 <*> мм. Длина перемычек составляет 1195,
1198 <*>, 1495, 1498 <*>, 1795, 1798 <*>, 2095, 2098 <*>, 2395,
2398 <*>, 2695, 2698 <*> и 2995, 2998 <*> мм.
Для перемычек используются блоки с арматурой в растянутой зоне
полистиролбетона, заанкеренной в нем с помощью специальных
устройств (уголков, поперечных стержней и др.). Размеры анкерных
приспособлений определяют из условия недопущения смятия
полистиролбетона при растяжении арматурных стержней.
Выбор конструкции наружных стен из полистиролбетонных блоков,
характеризуемых маркой по плотности полистиролбетона, с которой
связаны показатели прочности и теплопроводности, толщина стен и
способы их усиления, определяется из расчета прочности на действие
вертикальных и горизонтальных нагрузок в зависимости от высоты
стены и этажности здания, а также из теплотехнического расчета и
минимизации стоимости ограждающих конструкций.
По плотности применяемых сплошных полистиролбетонных блоков
наружные стены разделяются на две основные группы: стены из
полистиролбетона средней плотности марок D250-D350 и стены из
полистиролбетона повышенной плотности марок D400-D550.
Монтаж блоков производится на клеевых композициях. Толщина
клеевых швов 2-4 мм. Блоки могут укладываться горизонтально или
устанавливаться вертикально.
-----------------------------------
<*> Размеры даны для осваиваемой ОАО "Юникон-ЗСК" новой
номенклатуры изделий, изготавливаемых по резательной технологии.
1.2.2. Стеновые конструкции из сплошных полистиролбетонных
блоков средней плотности.
Минимальная толщина стен жилых зданий из полистиролбетона
средней плотности (без учета толщины облицовочных слоев) для
климатических условий г. Москвы составляет 250/300 (295) мм (при
D250), 325/350 мм (при D300) и 350/375 мм (при D350), где цифры в
числителе относятся к модифицированному полистиролбетону, а в
знаменателе - к обычному полистиролбетону по ГОСТ Р51263-99.
Стеновые конструкции из полистиролбетонных блоков средней
плотности применяют в качестве ненесущих (навесных) стен в зданиях
до 25 этажей. Эти стены поэтажно опираются на междуэтажные
перекрытия и крепятся к ним или (и) к внутренним наружным стенам.
1.2.3. Стеновые конструкции из сплошных полистиролбетонных
блоков повышенной плотности.
Толщина стен из полистиролбетона повышенной плотности (без
учета облицовочных слоев) для климатических условий г. Москвы
составляет 425 мм (при D400), 475 мм (при D450), 525 мм (при
D500), 600 мм (при D550).
Стеновые конструкции из полистиролбетонных блоков повышенной
плотности применяются в качестве самонесущих стен в зданиях до 7
этажей и несущих стен в зданиях до 2 этажей.
Самонесущие стены высотой до 2 этажей из этих блоков
воспринимают свой собственный вес и ветровую нагрузку. Несущие
стены высотой 1-2 этажа, кроме собственного веса и ветровой
нагрузки, воспринимают нагрузку от перекрытий и покрытий (крыши)
со всеми постоянными и временными нагрузками, действующими на них.
1.3. Сборно-монолитные конструкции несущих наружных стен
В сборно-монолитных стенах используются полистиролбетонные
блоки и монолитный железобетон.
В сборно-монолитных стенах полистиролбетонные блоки выполняют
следующие функции:
- обеспечивают требуемую теплоизоляцию стен;
- являются несъемной опалубкой для тяжелого несущего бетона.
В системе ограждающих конструкций "Юникон" для сборно-
монолитных стен применяют два вида блоков:
- перекрестно-пустотные блоки, имеющие вертикальные и
горизонтальные каналы-пустоты. После их монтажа на стройплощадке
каналы образуют внутреннюю полую решетку. Ее армируют и заполняют
монолитным, как правило, тяжелым бетоном, после чего в стене
создается внутренний железобетонный несущий каркас, воспринимающий
воздействующие на стену нагрузки;
- полупустотные блоки (блоки с трапециевидными выступами),
имеющие открытые с одной стороны пазы. После их монтажа на
стройплощадке, установки внутренней (со стороны помещений) съемной
или несъемной опалубки, армирования и бетонирования образуется
несущая железобетонная диафрагма, воспринимающая все действующие
на стену нагрузки.
Наружная поверхность стены со стороны полистиролбетонных блоков
имеет, как правило, защитно-декоративное покрытие из штукатурного
слоя по стальной сетке. Для отделки фасадной стороны стены может
также применяться облицовка лицевым пустотелым кирпичом или
плиткой из мелкозернистого бетона, а для внутренней - влагостойкие
гипсоволокнистые плиты, одновременно играющие роль несъемной
опалубки при бетонировании несущей диафрагмы.
Сборно-монолитные конструкции системы "Юникон" могут
применяться в жилых и общественных зданиях с несущими стенами,
воспринимающими значительные вертикальные нагрузки, в домах до 7-
12 этажей.
1.4. Наружные стены из монолитного полистиролбетона
Стены из монолитного полистиролбетона могут быть ненесущими,
самонесущими и несущими. Они применяются в зданиях со сложной
конфигурацией наружных стен.
Одним из преимуществ наружных стен из монолитного
полистиролбетона является отсутствие вертикальных и горизонтальных
швов, которые снижают термическое сопротивление стены (уменьшают
коэффициент теплотехнической однородности). При применении
монолитного полистиролбетона отпадает необходимость резки
полистиролбетонных блоков на строительной площадке и исключаются
связанные с ней отходы (обрезки).
Бетонирование монолитных стен может производиться либо с
применением "товарного" полистиролбетона, производимого
централизованно на специально оборудованных бетоносмесительных
узлах, либо с использованием полистиролбетона, изготовляемого в
построечных условиях на мобильной установке.
1.5. Конструкции покрытий и перекрытий с утеплением
из теплоизоляционных полистиролбетонных плит
или монолитного полистиролбетона
Для утепления покрытий, чердачных перекрытий и перекрытий над
неотапливаемыми подвалами, техподпольями и проездами может
применяться как сборный (в виде теплоизоляционных плит), так и
монолитный полистиролбетон.
Полистиролбетон, применяемый для этих целей, имеет марку по
средней плотности D150 и D200.
Толщина теплоизоляции определяется теплотехническим расчетом.
Сборные теплоизоляционные плиты утеплителя имеют толщину 80 и 100
мм. При устройстве теплоизоляции в несколько слоев швы между
плитами устраивают вразбежку.
В покрытиях зданий при устройстве гидроизолирующего ковра по
верху теплоизоляционных полистиролбетонных плит не требуется
устраивать специальную армированную стяжку из мелкозернистого
бетона, а при использовании монолитного полистиролбетона
достаточно иметь выравнивающую неармированную стяжку толщиной не
более 5 мм и при этом можно устраивать уклоны для внутреннего
водостока.
2. Основные положения по проектированию (конструированию)
и расчету ограждающих конструкций системы "Юникон"
2.1. Наружные стены из полистиролбетона системы "Юникон" должны
удовлетворять требованиям по несущей способности, теплотехническим
требованиям, требованиям долговечности, пожарной и экологической
безопасности.
2.2. Требования по несущей способности должны обеспечиваться
расчетом стен на действие вертикальных нагрузок от собственного
веса стен и дополнительных нагрузок, приходящихся на стены, а
также на действие горизонтальных (в основном ветровых) нагрузок.
2.3. Кроме обычных расчетов конструкций из полистиролбетона на
действие ветровой нагрузки в стадии эксплуатации необходимы также
расчеты на действие этой нагрузки в стадии возведения.
2.4. Теплотехнические требования, включающие требования по
сопротивлению теплопередаче и паропроницанию, должны
обеспечиваться согласно нормами СНиП II-3-79* "Строительная
теплотехника" (изд. 1998 г.) и МГСН 2.01-99 "Энергосбережение в
зданиях".
2.5. Пожарная безопасность должна обеспечиваться соблюдением
требований СНиП 21-01-97 "Пожарная безопасность зданий и
сооружений", СНиП 2.08.01-89* "Жилые здания" и заключения от
25.12.2000 Госстроя РФ N 9-18/664 и МВД РФ N 20/22/4578
(приложение 3).
2.6. Требования по долговечности должны обеспечиваться
применением полистиролбетона необходимой морозостойкости и
устройством защитных покрытий.
2.7. Нагрузки на наружные стены с применением полистиролбетона
определяются в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки
и воздействия".
2.8. Наружные стены из сплошных полистиролбетонных блоков и
монолитного полистиролбетона рассчитывают в соответствии со СНиП
2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции" и Методикой
расчета несущей способности стен зданий с применением
полистиролбетона (основные положения), изложенной в приложении к
письму ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко N 4-914 от 31.10.2001.
При этом влияние клеевых швов между блоками учитывается с
помощью коэффициента условий работы К, на который умножаются
расчетные сопротивления полистиролбетона: сопротивление сжатию R
в
- на коэффициент К = 0,7; сопротивление осевому растяжению R и
вt
растяжению при изгибе R - на коэффициент К = 0,85. При расчете
вtf
монолитных стен коэффициент условий работы К = 1.
2.9. Стены из сплошных полистиролбетонных блоков рассчитывают
на усилия от вертикальных нагрузок, включая собственный вес
конструкций, и усилия от горизонтальных (ветровых) нагрузок по
предельным состояниям первой и второй группы как внецентренно
сжатые элементы.
2.10. Допускается расчет ненесущих стен из сплошных
полистиролбетонных блоков производить только на действие
изгибающих моментов от горизонтальных нагрузок.
2.11. Расчет прочности стен из полистиролбетонных блоков с
армированными штукатурными или усиленных армоцементными слоями
производится как композитных элементов, включающих наружный и
внутренний или только внутренний армированный штукатурный или
армоцементный слой и промежуточный слой из полистиролбетона, по
нормальным и наклонным сечениям, а также по контактным швам
сопряжения полистиролбетонного слоя и армоцементных слоев.
Кроме того, усиленные стены рассчитываются по раскрытию
нормальных трещин в растянутом армоцементном слое.
2.12. Расчет прочности стен со слоями усиления - армированными
штукатурными или армоцементными слоями по нормальным сечениям
производится по общим правилам, приведенным в СНиП 2.03.01-84*
"Бетонные и железобетонные конструкции". При этом в расчете
учитывается работа слоев усиления в составе полного поперечного
сечения.
2.13. При расчете элементов стен (монолитных или из блоков),
оштукатуренных с обеих или с одной стороны по стальной сетке,
сопротивление штукатурки учитывается при выполнении следующих
условий:
а) прочность цементно-песчаного (известково-цементно-песчаного)
штукатурного раствора на сжатие R выше соответствующей прочности
шт
полистиролбетона R , т.е. R <= R ;
псб псб шт
б) обеспечена прочность на сдвиг контактного шва между
штукатурным слоем и полистиролбетонном, при этом должно
выполняться условие:
_
QS
"тау" = ---- <= 2R x K <*>.
Jb bt
-----------------------------------
<*> Обозначения по СНиП 2.03.01-94.
При расчете в сжатой зоне учитывается только сопротивление
штукатурного слоя, т.е. сопротивление сжатию штукатурной сетки во
внимание не принимается.
В растянутой зоне работа штукатурного слоя не учитывается, а
вертикальные стержни штукатурной сетки рассматриваются как
продольная растянутая арматура.
Кирпичная облицовка, соединенная с основной частью стены
гибкими связями, в состав комплексного сечения основной части
стены не входит. Принимается, что усилия от поперечной ветровой
нагрузки между основной частью стены и кирпичной облицовкой
распределяются пропорционально их жесткости EJ. При этом основная
часть стены рассчитывается с учетом одностороннего расположения
штукатурного слоя.
В расчете простенков на ветровую нагрузку при их опирании на
стойки фахверка или на несущие поперечные стены, т.е. в тех
случаях, когда работают на растяжение вертикальные клеевые швы, в
расчет комплексного сечения вводится дополнительный коэффициент
"гамма" = 0,85, учитывающий возможное неполное заполнение клеем
вертикальных швов.
2.14. Расчет прочности стен со слоями усиления по наклонным
сечениям производится по общим правилам, приведенным в СНиП
2.03.01-84*, как для элементов без поперечной арматуры. При этом
оценка прочности производится с учетом сопротивления
полистиролбетона в составе поперечного сечения.
2.15. Расчет по раскрытию трещин стен со слоями усиления
производится по общим правилам, приведенным в СНиП 2.03.01-84*.
При этом в расчете учитывается работа этих слоев в составе полного
поперечного сечения.
2.16. Расчет прочности, трещиностойкости и деформативности
перемычек из полистиролбетона производится в соответствии с
Указаниями по проектированию перемычек для наружных стен зданий
системы "Юникон", разработанными ВНИИжелезобетоном и
рекомендованными Госстроем РФ (письмо от 15.08.2000 N ЛБ-3517/9).
При расчете перемычек по нормальным сечениям принимается, что
растягивающие усилия воспринимаются продольной арматурой, а
сжимающие усилия - слоем полистиролбетона.
При расчете перемычек по наклонным сечениям оценка прочности
производится исходя из сопротивления полистиролбетона.
Растянутая арматура перемычек должна иметь по длине анкерные
приспособления для передачи давления на полистиролбетон, площадь
которых определяется из условия недопущения смятия
полистиролбетона.
2.17. Коэффициенты в расчетных формулах по СПиП 2.03.01-84*,
учитывающие вид бетона, для полистиролбетона принимаются такими
же, как для ячеистого бетона.
2.18. Расчет несущей способности, жесткости и трещиностойкости
стен с внутренним железобетонным каркасом (сборно-монолитные стены
с применением перекрестно-пустотных и полупустотных блоков)
производится по указаниям СНиП 2.03.01-84*. При этом сопротивление
полистиролбетона допускается не учитывать.
2.19. В стенах из сплошных полистиролбетонных блоков, усиленных
фахверком, горизонтальная ветровая нагрузка воспринимается
стальными стойками, которые рассчитывают согласно указаниям СНиП
II-23-81* "Стальные конструкции".
2.20. Прочность полистиролбетонных блоков в стадии их
изготовления, транспортирования и монтажа должна быть обеспечена
расчетом согласно СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные
конструкции".
2.21. Монолитные бетонные и железобетонные элементы в зданиях с
ограждающими конструкциями системы "Юникон" должны быть
запроектированы и рассчитаны в соответствии с указаниями СНиП
2.03.01-84*.
3. Физико-технические характеристики материалов
и кладки из полистиролбетонных элементов
3.1. Полистиролбетон и полистиролбетонные изделия
3.1.1. Для кладки наружных стен из полистиролбетонных элементов
применяют сплошные блоки (рядовые, простеночные и перемычечные
(армированные) по ТУ 5741-159-00284807-96 (с изм. 1, 2, 3, 4),
полупустотные и пустотелые блоки по ТУ 5741-148-00284807-96 из
полистиролбетонов классов по прочности В0,35-В2,5 марок D250-D550.
3.1.2. Требования к полистиролбетону в зависимости от типа
наружной стены по характеру эксплуатационных нагрузок и этажности
зданий приведены в табл. 3.1.
Таблица 3.1
ТРЕБОВАНИЯ К ОСНОВНЫМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
ДЛЯ КЛАДКИ НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЙ
-------------------T-------------------T-----------T--------------------¬
¦Тип наружной ¦Область ¦Класс по ¦Марка по ¦
¦стены по характеру¦применения ¦прочности +----------T---------+
¦нагрузки при ¦ ¦на сжатие ¦плотности ¦морозо- ¦
¦эксплуатации ¦ ¦ ¦ ¦стойкости¦
+------------------+-------------------+-----------+----------+---------+
¦Ненесущие ¦Для закладки ¦В0,35-В0,75¦D250-D300 ¦F25-F50 ¦
¦ ¦межэтажного ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦пространства ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦в многоэтажных ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦(до 25 этажей) ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦домах с монолитным ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦или сборным ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦каркасом ¦ ¦ ¦ ¦
+------------------+-------------------+-----------+----------+---------+
¦Самонесущие ¦Для стен, ¦В0,75-В1,5 ¦D350-D400,¦F35-F50 ¦
¦ ¦воспринимающих ¦ ¦D250 при ¦ ¦
¦ ¦нагрузки только от ¦ ¦наличии ¦ ¦
¦ ¦вышележащих стен ¦ ¦фахверка ¦ ¦
¦ ¦2 этажей без ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦опирания на эти ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦стены перекрытий ¦ ¦ ¦ ¦
+------------------+-------------------+-----------+----------+---------+
¦Несущие: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+------------------+-------------------+-----------+----------+---------+
¦- из сплошных ¦Для наружных стен ¦В2-В2,5 ¦D400-D550 ¦F35-F100 ¦
¦ блоков ¦малоэтажных (1-2 ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦этажа) домов, на ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦которые полностью ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦или частично ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦опираются ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перекрытия ¦ ¦ ¦ ¦
+------------------+-------------------+-----------+----------+---------+
¦- из пустотных и ¦Для наружных стен ¦В0,5-В1,0 ¦D250-D350 ¦F25-F50 ¦
¦ полупустотных ¦3-12-этажных домов ¦ ¦ ¦ ¦
¦ элементов ¦с полным или ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частичным опиранием¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перекрытий ¦ ¦ ¦ ¦
L------------------+-------------------+-----------+----------+----------
3.1.3. ВНИИжелезобетоном разработана технология получения
экологически чистого особо легкого пенополистирольного заполнителя
насыпной плотностью 8-12 кг/куб. м (при двухстадийном вспенивании)
и 15-20 кг/куб. м (при одностадийном вспенивании), составы
вяжущего и смеси, технология приготовления с введением специальных
добавок и условия ускоренного твердения, позволяющие получать
модифицированный экологически чистый полистиролбетон с улучшенными
теплотехническими характеристиками и повышенной прочностью при
данной плотности. Эта специальная технология реализована на
дочернем предприятии института "ВНИИжелезобетон" "Юникон-ЗСК" для
изготовления сплошных блоков и теплоизоляционных плит.
3.1.4. Расчет и проектирование ограждающих конструкций из
модифицированного полистиролбетона осуществляются по той же
методике, что и для обычного полистиролбетона. При этом расчетные
и нормативные характеристики модифицированного полистиролбетона
принимаются по данным, приведенным в таблицах 3.2-3.3 настоящего
раздела. Теплотехнические характеристики модифицированного
полистиролбетона рекомендованы к применению при проектировании и
расчетах ограждающих конструкций зданий на основании требований
ГОСТ Р51263-99 и письма Госстроя РФ N ЛБ-3512/9 от 14.08.2000.
3.1.5. Соотношение между классом полистиролбетона по прочности
на сжатие и маркой по плотности зависит от насыпной плотности и
зернового состава пенополистирольного заполнителя, активности
применяемого цемента, вида и эффективности вводимых в состав
полистиролбетона минеральных и химических добавок, условий
твердения бетона.
Рекомендуемые соотношения между классами и марками
полистиролбетона принимают по данным табл. 3.2 и 3.3.
Таблица 3.2
ПЛОТНОСТЬ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЕГО ПРОЧНОСТИ
---------------------------T-------------------------------------¬
¦Класс (марка) ¦Марка по плотности ¦
¦полистиролбетона ¦ ¦
¦по прочности ¦ ¦
+-----------T--------------+---------------T---------------------+
¦марка ¦класс ¦обычная ¦спецтехнология ¦
¦ ¦ ¦технология ¦(модифицированный ¦
¦ ¦ ¦ ¦полистиролбетон) ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М3,5 ¦ - ¦ D250-D300 ¦ D200-D250 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М5 ¦ В0,35 ¦ D250-D300 ¦ D200-D250 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М7,5 ¦ В0,5 ¦ D300-D350 ¦ D250-D300 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М10 ¦ В0,75 ¦ D350-D400 ¦ D300-D350 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М15 ¦ В1,0 ¦ D400-D450 ¦ D350-D400 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М20 ¦ В1,5 ¦ D450-D500 ¦ D400-D450 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М25 ¦ В2,0 ¦ D500-D550 ¦ D450-D500 ¦
+-----------+--------------+---------------+---------------------+
¦М35 ¦ В2,5 ¦ D550-D600 ¦ D500-D550 ¦
L-----------+--------------+---------------+----------------------
Таблица 3.3
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ПЛОТНОСТЬЮ
И ПРОЧНОСТЬЮ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
------T------------------T-------------------T-------------------¬
¦Марка¦Класс по прочности¦Средняя прочность ¦Ближайшая марка ¦
¦по ¦на сжатие ¦на сжатие, МПа ¦по прочности ¦
¦плот-+--------T---------+--------T----------+---------T---------+
¦ности¦обычный ¦модифици-¦обычный ¦модифици- ¦обычный ¦модифици-¦
¦ ¦полисти-¦рованный ¦полисти-¦рованный ¦полисти- ¦рованный ¦
¦ ¦ролбетон¦полисти- ¦ролбетон¦полисти- ¦ролбетон ¦полисти- ¦
¦ ¦ ¦ролбетон ¦ ¦ролбетон ¦ ¦ролбетон ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D200 ¦ - ¦В0,35 ¦0,25 ¦0,4 ¦М2,5 ¦М3,5 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D250 ¦В0,35 ¦В0,5 ¦0,5 ¦0,7 ¦М5 ¦М7,5 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D300 ¦В0,5 ¦В0,75 ¦0,73 ¦1,02 ¦М7,5 ¦М10 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D350 ¦В0,75 ¦В1,0 ¦1,00 ¦1,4 ¦М10 ¦М15 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D400 ¦В1,0 ¦В1,5 ¦1,45 ¦1,9 ¦М15 ¦М20 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D450 ¦В1,5 ¦В2,0 ¦1,8 ¦2,7 ¦М20 ¦М25 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D500 ¦В2,0 ¦В2,5 ¦2,3 ¦3,4 ¦М25 ¦М35 ¦
+-----+--------+---------+--------+----------+---------+---------+
¦D550 ¦В2,5 ¦ - ¦3,3 ¦ - ¦М35 ¦ - ¦
L-----+--------+---------+--------+----------+---------+----------
3.1.6. Теплофизические показатели обычного и модифицированного
полистиролбетона, необходимые для теплотехнических расчетов
наружных ограждающих конструкций, принимаются по табл. 3.4.
Таблица 3.4
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНОВ
----------T--------------T-------------------------T----------------------------------¬
¦Марка ¦Коэффициент ¦Расчетное массовое ¦Расчетные коэффициенты при ¦
¦по ¦теплопровод- ¦отношение влаги в ¦условиях эксплуатации ¦
¦средней ¦ности в сухом ¦материале при условиях ¦ ¦
¦плотности¦состоянии, ¦эксплуатации, % ¦ ¦
¦ ¦Вт/м x град. С+------------T------------+-------------------------T--------+
¦ ¦ ¦А ¦Б ¦теплопроводности, ¦паропро-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦Вт/м x град. С ¦ницае- ¦
¦ +------T-------+-----T------+-----T------+------------T------------+мости, ¦
¦ ¦обыч- ¦моди- ¦обыч-¦моди- ¦обыч-¦моди- ¦А ¦Б ¦мг/мчПа ¦
¦ ¦ный ¦фици- ¦ный ¦фици- ¦ный ¦фици- +-----T------+-----T------+А, Б, ¦
¦ ¦ ¦рован- ¦ ¦рован-¦ ¦рован-¦обыч-¦моди- ¦обыч-¦моди- ¦обычн., ¦
¦ ¦ ¦ный ¦ ¦ный ¦ ¦ный ¦ный ¦фици- ¦ный ¦фици- ¦модиф. ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рован-¦ ¦рован-¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ный ¦ ¦ный ¦ ¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D150 ¦ 0,055¦ 0,045¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,057¦ 0,05 ¦0,060¦ 0,054¦ 0,135¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D200 ¦ 0,065¦ 0,055¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,070¦ 0,06 ¦0,075¦ 0,063¦ 0,12 ¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D250 ¦ 0,075¦ 0,065¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,085¦ 0,069¦0,090¦ 0,073¦ 0,11 ¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D300 ¦ 0,085¦ 0,075¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,095¦ 0,080¦0,105¦ 0,085¦ 0,10 ¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D350 ¦ 0,095¦ 0,087¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,110¦ 0,094¦0,120¦ 0,100¦ 0,09 ¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D400 ¦ 0,105¦ 0,097¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,120¦ 0,105¦0,130¦ 0,115¦ 0,085¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D450 ¦ 0 115¦ 0,110¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,130¦ 0,118¦0,140¦ 0,126¦ 0,080¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D500 ¦ 0,125¦ 0,120¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,140¦ 0,128¦0,155¦ 0,137¦ 0,075¦
+---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+--------+
¦ D550 ¦ 0,135¦ 0,130¦ 4 ¦ 3,5¦ 8 ¦ 7 ¦0,155¦ 0,140¦0,175¦ 0,148¦ 0,070¦
L---------+------+-------+-----+------+-----+------+-----+------+-----+------+---------
3.1.7. Полистиролбетон отличается повышенной прочностью на
осевое растяжение и растяжение при изгибе. Нормативные и расчетные
сопротивления сжатию, осевому растяжению и растяжению при изгибе
следует принимать по данным табл. 3.5 и 3.6.
Таблица 3.5
НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
----------------------------T------------------------------------¬
¦Вид сопротивления ¦Нормативные сопротивления ¦
¦ ¦полистиролбетона R , R , R и ¦
¦ ¦ bn btn btnf ¦
¦ ¦расчетные сопротивления для ¦
¦ ¦предельных состояний второй группы ¦
¦ ¦R , R , R при классе ¦
¦ ¦ bser btser btfser ¦
¦ ¦бетона по прочности на сжатие, МПа ¦
¦ +-----T----T-----T----T----T----T----+
¦ ¦В0,35¦В0,5¦В0,75¦В1,0¦В1,5¦В2,0¦В2,5¦
+---------------------------+-----+----+-----+----+----+----+----+
¦Сжатие осевое (призменная ¦ 0,35¦0,5 ¦ 0,75¦1,0 ¦1,5 ¦1,8 ¦2,1 ¦
¦прочность), R и R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ bn bser ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----+----+-----+----+----+----+----+
¦Растяжение осевое, R и ¦ 0,12¦0,15¦ 0,21¦0,26¦0,3 ¦0,32¦0,35¦
¦ btn ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ btser ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----+----+-----+----+----+----+----+
¦Растяжение при изгибе, ¦ 0,23¦0,27¦ 0,38¦0,47¦0,55¦0,58¦0,64¦
¦R и R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ btnf btfser ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---------------------------+-----+----+-----+----+----+----+-----
Таблица 3.6
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
----------------T------------------------------------------------¬
¦Вид ¦Расчетные сопротивления полистиролбетона для ¦
¦сопротивления ¦предельных состояний первой группы R , R , R ¦
¦ ¦ b bt btf¦
¦ ¦при классе бетона по прочности на сжатие, МПа ¦
¦ +------T------T------T------T------T------T------+
¦ ¦В0,35 ¦В0,5 ¦В0,75 ¦В1,0 ¦В1,5 ¦В2,0 ¦В2,5 ¦
+---------------+------+------+------+------+------+------+------+
¦Сжатие осевое ¦ 0,25¦ 0,35¦ 0,55¦ 0,75¦ 1,05¦ 1,4 ¦ 1,75¦
¦(призменная ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦прочность), R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ b ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------+------+------+------+------+------+------+------+
¦Растяжение ¦ 0,07¦ 0,09¦ 0,12¦ 0,15¦ 0,18¦ 0,20¦ 0,23¦
¦осевое, R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ bt ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------+------+------+------+------+------+------+------+
¦Растяжение ¦ 0,14¦ 0,16¦ 0,22¦ 0,28¦ 0,32¦ 0,35¦ 0,40¦
¦при изгибе, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ btf ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---------------+------+------+------+------+------+------+-------
3.1.8. Значения начального модуля упругости полистиролбетона
зависят от его прочности и могут приниматься по данным табл. 3.7.
Таблица 3.7
МОДУЛЬ УПРУГОСТИ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
-----------------T-----------------------------------------------¬
¦Марка ¦Начальный модуль упругости полистиролбетона при¦
¦полистиролбетона¦ -3 ¦
¦по средней ¦сжатии и растяжении Е x 10 , МПа, при классе ¦
¦плотности ¦ в ¦
¦ ¦(марке) бетона по прочности на сжатие ¦
¦ +------T------T------T------T------T------T-----+
¦ ¦В0,35 ¦В0,5 ¦В0,75 ¦В1,0 ¦В1,5 ¦В2,0 ¦В2,5 ¦
¦ ¦(5) ¦(7,5) ¦(10) ¦(15) ¦(20) ¦(25) ¦(35) ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D250 ¦ 0,35¦ 0,45¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D300 ¦ 0,40¦ 0,50¦ 0,60¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D350 ¦ 0,50¦ 0,60¦ 0,70¦ 1,1¦ - ¦ - ¦ - ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D400 ¦ - ¦ 0,70¦ 0,80¦ 1,2¦ 1,3 ¦ - ¦ - ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D450 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 1,3¦ 1,4 ¦ 1,6¦ - ¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D500 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 1,45¦ 1,7¦ 1,9¦
+----------------+------+------+------+------+------+------+-----+
¦D550 ¦ - ¦ - ¦ - ¦ - ¦ 1,60¦ 1,8¦ 2,0¦
L----------------+------+------+------+------+------+------+------
3.1.9. При своей малой плотности полистиролбетон
характеризуется низким водопоглощением и высокой водостойкостью.
Ориентировочные значения этих показателей приведены в табл. 3.8.
Таблица 3.8
ВОДОПОГЛОЩЕНИЕ И ВОДОСТОЙКОСТЬ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
----------------T-----------------------------T------------------¬
¦Марка по ¦Водопоглощение, % по ¦Коэффициент ¦
¦плотности +-----------------T-----------+размягчения ¦
¦ ¦массе ¦объему ¦ ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D250 ¦ 50-60 ¦ 12-15 ¦ 0,8-0,85 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D300 ¦ 53-45 ¦ 11-14 ¦ 0,85-0,9 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D350 ¦ 30-40 ¦ 11-13 ¦ 0,9-0,95 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D400 ¦ 25-35 ¦ 10-12 ¦ 0,9-0,95 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D450 ¦ 20-30 ¦ 9-12 ¦ 0,9-0,95 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D500 ¦ 15-25 ¦ 8-11 ¦ 0,95-1,0 ¦
+---------------+-----------------+-----------+------------------+
¦D550 ¦ 10-20 ¦ 7-10 ¦ 0,95-1,0 ¦
L---------------+-----------------+-----------+-------------------
3.1.10. Сравнительно малая усадка монолитного полистиролбетона,
значения которой приведены в табл. 3.9, наряду с высокой
прочностью при растяжении уменьшают опасность трещинообразования
полистиролбетона в наружных стенах зданий.
Таблица 3.9
УСАДОЧНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ МОНОЛИТНОГО ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
-------------------------------T---------------------------------¬
¦Марка по плотности ¦Усадка, мм/м ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D250 ¦ 0,65-0,7 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D300 ¦ 0,55-0,65 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D350 ¦ 0,50-0,60 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D400 ¦ 0,45-0,55 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D450 ¦ 0,40-0,50 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D500 ¦ 0,35-0,45 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D550 ¦ 0,3-0,4 ¦
L------------------------------+----------------------------------
3.1.11. Полистиролбетон обладает сравнительно высокой
деформативностью. Значения предельных деформаций при сжатии "кси"
(при сравнительно низкой прочности) находятся в пределах 1,2-2,2
мм/м, и эта величина не зависит от класса полистиролбетона по
прочности на сжатие. Коэффициент Пуассона ("ми") полистиролбетона
колеблется в пределах 0,2-0,3 и в среднем равен 0,27.
3.1.12. Морозостойкость полистиролбетона (обычного и
модифицированного) плотностью D250 и выше, оцениваемая по методике
ГОСТ 10060.0 (1 метод) при соблюдении соответствующей технологии
имеет марку не ниже F25 (минимальное значение для бетона наружных
стен). С ростом прочности и плотности полистиролбетона его марка
по морозостойкости повышается (табл. 3.10).
Таблица 3.10
МОРОЗОСТОЙКОСТЬ ПОЛИСТИРОЛБЕТОНА
-------------------------------T---------------------------------¬
¦Марка по плотности ¦Марка по морозостойкости ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D250 ¦ F25-F35 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D300 ¦ F35-F50 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D350 ¦ F35-F50 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D400 ¦ F35-F50 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D450 ¦ F35-F75 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D500 ¦ F50-F100 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦ D550 ¦ F75-F100 ¦
L------------------------------+----------------------------------
3.1.13. Полистиролбетон относится к слабогорючим материалам,
имеет группу горючести Г1.
Группа воспламеняемости при марке по средней плотности D300-
D550 - В1, при D150-D250 - B2.
Группа дымообразующей способности при марке по средней
плотности D300-D550 - Д1, при D150-D250 - Д2.
Изделия из полистиролбетона могут применяться при малоэтажном
домостроении (1-2 этажа) без особых конструктивных решений,
обеспечивающих огнестойкость ограждающих конструкций. В зданиях
повышенной этажности (до 25 этажей) огнестойкость ненесущих
ограждающих конструкций из полистиролбетона обеспечивается
наличием с наружной стороны кладки из лицевого пустотелого кирпича
толщиной 1/2 кирпича и нанесением на внутреннюю поверхность стены
штукатурного раствора марки не менее М50 толщиной 20 мм по
металлической сетке, а также нанесением на наружную поверхность
стены слоя штукатурного раствора марки не менее M100. Толщина
штукатурных слоев не менее 20 мм. На откосах оконных и дверных
проемов стен толщина штукатурного слоя должна составлять не менее
30 мм. При этом наружный отделочный слой должен наноситься по
закрепленной на возведенной стене металлической оцинкованной сетке
из проволоки диаметром 1-1,2 мм со стороной ячейки не более 10 мм.
3.1.14. Физико-технические характеристики штукатурных
растворов, в том числе нанесенных на металлическую сетку,
закрепленную на стене из полистиролбетона посредством стальных
анкеров, расположенных в клеевых швах, принимаются по данным СНиП
2.03.01-84* как для мелкозернистого бетона группы А классов В3,5-
В7,5.
3.1.15. Прочностные и деформативные характеристики тяжелого и
мелкозернистого бетонов классов В15-В25 для замоноличивания
наружных стен из склеенных перекрестно-пустотных и полупустотных
полистиролбетонных элементов принимают по данным СНиП 2.03.01-84.
3.2. Клеевые композиции для склеивания
полистиролбетонных изделий
Технические требования к клеевым кладочным композициям по ТУ
2513-203-00284807-98 (композиция КМК), ТУ 5745-013-05668056-99
(сухая клеевая композиция 26-ЯМ), ТУ 5745-001-464781149-99 (сухая
клеевая композиция ТМ-17М) для монтажа полистиролбетонных блоков
приведены в табл. 3.11.
Таблица 3.11
----T-----------------------------------T------------T-----------¬
¦N ¦Наименование показателя ¦Требования ¦Методы ¦
¦п/п¦ ¦надежности ¦испытания ¦
¦ ¦ ¦(критерий ¦ ¦
¦ ¦ ¦эффективнос-¦ ¦
¦ ¦ ¦ти) ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦1. ¦Температурная область применения ¦ ¦ ¦
¦ ¦клеевой композиции в построечных ¦ ¦ ¦
¦ ¦условиях: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- обычный клей, в т.ч. поризованный¦+5 град. C -¦ ¦
¦ ¦ ¦+40 град. C ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- клей зимнего твердения ¦+5 град. C -¦ ¦
¦ ¦ ¦-20 град. C ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦2. ¦Жизнеспособность клеевой композиции¦15-120 ¦ГОСТ 310.3 ¦
¦ ¦при температуре ее применения ¦ ¦ ¦
¦ ¦(начало схватывания), мин ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦3. ¦Подвижность, см ¦8-14 ¦ГОСТ 5802 ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦4. ¦Рекомендуемая толщина клеевого шва,¦2-4 ¦ ¦
¦ ¦мм ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦5. ¦Максимальная толщина клеевого шва, ¦6 ¦ ¦
¦ ¦не стекающего с вертикальной ¦ ¦ ¦
¦ ¦поверхности полистиролбетонных ¦ ¦ ¦
¦ ¦изделий, мм, не менее ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦6. ¦Гарантированный период времени для ¦От 10 до 30 ¦ ¦
¦ ¦выверки проектного положения ¦ ¦ ¦
¦ ¦полистиролбетонного блока после ¦ ¦ ¦
¦ ¦склеивания, мин ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦7. ¦Конфекционная липкость (начальное ¦0,002 ¦ГОСТ 14760 ¦
¦ ¦сцепление) клеевой композиции к ¦ ¦ ¦
¦ ¦полистиролбетону, МПа, не менее ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦8. ¦Прочность клея на сжатие в 28 сут.,¦ ¦ГОСТ 310.4 ¦
¦ ¦МПа, не менее: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- плотного ¦10 ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- поризованного ¦2,5 ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦9. ¦Предел прочности клея при изгибе, ¦ ¦ГОСТ 310.4 ¦
¦ ¦МПа, не менее: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- плотного ¦2,5 ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- поризованного ¦1,2 ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦10.¦Объемная масса (плотность) клея, ¦ ¦ГОСТ ¦
¦ ¦кг/куб. м: ¦ ¦12730.1 ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- плотного ¦1400-1800 ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- поризованного ¦600-800 ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦11.¦Время формования равнопрочного ¦ ¦ ¦
¦ ¦соединения с полистиролбетонном, ч:¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦при +20 град. C: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- плотного ¦6-24 ¦ГОСТ 14760 ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- поризованного ¦24-36 ¦ГОСТ 24992 ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦при -15 град. C: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- зимнего твердения ¦72-150 ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦12.¦Трещиностойкость ¦Появление ¦ГОСТ 310.3 ¦
¦ ¦ ¦трещин в ¦с изм. ¦
¦ ¦ ¦затвердевшем¦ ¦
¦ ¦ ¦клее не ¦ ¦
¦ ¦ ¦допускается ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦13.¦Коэффициент водостойкости клея, не ¦0,95 ¦ГОСТ 23789 ¦
¦ ¦менее ¦ ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦14.¦Морозостойкость клеевого ¦ ¦ГОСТ ¦
¦ ¦соединения (шва), циклы, не менее: ¦ ¦10060.0, ¦
¦ +-----------------------------------+------------+1 и 2 ¦
¦ ¦- плотного ¦50 ¦методы и ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ГОСТ 7025 ¦
¦ ¦- поризованного ¦35 ¦- односто- ¦
¦ ¦ ¦ ¦роннее ¦
¦ ¦ ¦ ¦заморажива-¦
¦ ¦ ¦ ¦ние ¦
¦ ¦ ¦ ¦ГОСТ 25485 ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦15.¦Линейная усадка клеевого ¦ ¦ ¦
¦ ¦соединения, мм/м, не более: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- плотного ¦0,5 ¦ГОСТ 24544 ¦
¦ +-----------------------------------+------------+-----------+
¦ ¦- поризованного ¦0,3 ¦ГОСТ 25485 ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦16.¦Коэффициент теплопроводности ¦ ¦ГОСТ 7076 ¦
¦ ¦клеевого соединения в сухом ¦ ¦ ¦
¦ ¦состоянии, Вт/(м x град. C), ¦ ¦ ¦
¦ ¦не более: ¦ ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- плотного ¦0,4 ¦ ¦
¦ +-----------------------------------+------------+ ¦
¦ ¦- поризованного ¦0,2 ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦17.¦Горючесть клея ¦Негорючий ¦ГОСТ 30244 ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦18.¦Токсичность клея и его компонентов ¦Нетоксичный ¦ГОСТ ¦
¦ ¦ ¦(не ниже IV ¦12.1.007 ¦
¦ ¦ ¦класса опас-¦ ¦
¦ ¦ ¦ности) ¦ ¦
+---+-----------------------------------+------------+-----------+
¦19.¦Защита от коррозии стальной ¦Клей должен ¦ГОСТ 27677 ¦
¦ ¦арматуры ¦обеспечивать¦ ¦
¦ ¦ ¦защиту ¦ ¦
¦ ¦ ¦стальной ¦ ¦
¦ ¦ ¦арматуры от ¦ ¦
¦ ¦ ¦коррозии ¦ ¦
¦ ¦ ¦аналогично ¦ ¦
¦ ¦ ¦цементно- ¦ ¦
¦ ¦ ¦песчаному ¦ ¦
¦ ¦ ¦раствору ¦ ¦
L---+-----------------------------------+------------+------------
3.3. Физико-технические характеристики кладки
из сплошных полистиролбетонных блоков
3.3.1. Особенностью работы кладки из сплошных
полистиролбетонных блоков является то, что прочность клеевой
композиции швов (марка клея по прочности на сжатие М25-М100 в
зависимости от типа клея) существенно выше прочности
полистиролбетонных блоков (марка полистиролбетона по прочности на
сжатие М5-М35 в зависимости от плотности полистиролбетона).
Другой особенностью кладки из полистиролбетонных блоков
является относительно высокая прочность полистиролбетона на
растяжение при изгибе (R /R ~ 0,56-0,23), что в какой-то мере
вtf в
сглаживает неравномерность распределения напряжений.
3.3.2. На прочность кладки влияют дефекты, связанные с
производством блоков и их склейкой. Это неровность граней блоков и
отсюда различная толщина швов, неравномерность нанесения клея, в
т.ч. наличие пропусков (пустошовка), и др.
По указанным причинам прочность кладки существенно ниже
прочности исходных материалов - полистиролбетона и клея.
3.3.3. При расчете стен с применением полистиролбетонных блоков
влияние клеевых швов между блоками учитывается с помощью
коэффициента условий работы К, значения которого указаны в п. 2.8.
4. Рекомендуемая номенклатура полистиролбетонных
элементов
4.1. НОМЕНКЛАТУРА СПЛОШНЫХ ПОЛИСТИРОЛБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ
Таблица 4.1
-----------T------------T------------T--------------------T--------T---------T---------¬
¦Вид ¦Эскиз ¦Марка ¦Размеры, мм ¦Класс ¦Марка по ¦Масса ¦
¦изделий ¦ ¦ ¦ ¦(марка) ¦средней ¦издел. ¦
¦ ¦ ¦ +-------T-----T------+по ¦плотности+---------+
¦ ¦ ¦ ¦L ¦B (H)¦H (B) ¦прочнос-¦ ¦масса ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ти на ¦ ¦стали, кг¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦сжатие ¦ ¦ ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦Рядовые ¦Приводится ¦СБР1-B0,5 ¦ 595¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦ 20,4 ¦
¦стеновые ¦эскиз ¦D250 ¦ ¦(375)¦(295) ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦блоки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦сплошные ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР1-B0,75 ¦ 595¦295 ¦375 ¦В0,75 ¦D300 ¦ 24,3 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦(375)¦(295) ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-B0,5 ¦ 295¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦ 10,1 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦(375)¦(295) ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-В0,75 ¦ 295¦295 ¦375 ¦В0,75 ¦D300 ¦ 12,1 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦(375)¦(295) ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦Просте- ¦Приводится ¦СБПр1-B0,5 ¦ 595¦ 295¦ 375¦В0,5 ¦D250 ¦ 19,0 ¦
¦ночные ¦эскиз ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦блоки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦сплошные ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр1-B0,75 ¦ 595¦ 295¦ 375¦В0,75 ¦D300 ¦ 22,7 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр2-B0,5 ¦ 295¦ 295¦ 375¦В0,5 ¦D250 ¦ 8,7 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр2-B0,75 ¦ 295¦ 295¦ 375¦В0,75 ¦D300 ¦ 10,5 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр3-B0,5 ¦ 595¦ 375¦ 295¦В0,5 ¦D250 ¦ 18,8 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр3-B0,75 ¦ 595¦ 375¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 22,4 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр4-B0,5 ¦ 295¦ 375¦ 295¦В0,5 ¦D250 ¦ 8,5 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр4-B0,75 ¦ 295¦ 375¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 10,2 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ +------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦Приводится ¦СБПр5-B0,5 ¦ 595¦ 295¦ 375¦В0,5 ¦D250 ¦ 17,6 ¦
¦ ¦эскиз ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр5-B0,75 ¦ 595¦ 295¦ 375¦В0,75 ¦D300 ¦ 21,1 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр7-B0,5 ¦ 595¦ 375¦ 295¦В0,5 ¦D250 ¦ 17,2 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр7-B0,75 ¦ 595¦ 375¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 20,5 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦Перемычки ¦Приводится ¦ СБП-120.II ¦ 1195¦ 140¦ 295¦B0,75 ¦D300 ¦ 18,5 ¦
¦ ¦эскиз ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,308 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-120.III ¦ 1195¦ 180¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 19,1 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,408 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-120.I ¦ 1195¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 23,8 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,408 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СПБ-120.V ¦ 1195¦ 295¦ 235¦80,75 ¦D300 ¦ 36,4 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 200A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,68 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СПБ-150.II ¦ 1495¦ 140¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 23,3 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,461 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-150.III ¦ 1495¦ 180¦ 235¦B0,75 ¦D300 ¦ 18,7 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,55 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-150.I ¦ 1495¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 29,9 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,55 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-150.V ¦ 1495¦ 295¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 39,2 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 200А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,891 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-180.II ¦ 1795¦ 140¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 28,1 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,708 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-180.III ¦ 1795¦ 180¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 28,6 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 50А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,475 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-180.III ¦ 1795¦ 180¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 29,0 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,857 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-180.I ¦ 1795¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 35,8 ¦
¦ ¦ ¦--------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,562 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-180.V ¦ 1795¦ 295¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 47,2 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,324 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СПБ-180.V ¦ 1795¦ 295¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 48,1 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 200А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2,248 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-210.IV ¦ 2095¦ 140¦ 235¦B1,0 ¦D400 ¦ 35,9 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,454 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СПБ-210.II ¦ 2095¦ 140¦ 295¦B0,75 ¦D300 ¦ 32,9 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,876 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-210.III ¦ 2095¦ 180¦ 235¦B0,75 ¦D300 ¦ 33,8 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,045 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-210.I ¦ 2095¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 41,9 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,78 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-240.IV ¦ 2395¦ 140¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 29,8 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 50А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,67 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-240.IV ¦ 2395¦ 140¦ 235¦В1,0 ¦D400 ¦ 40,7 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,32 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-240.II ¦ 2395¦ 140¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 38,1 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,53 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-240.III ¦ 2395¦ 180¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 39,9 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,646 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-240.I ¦ 2395¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 48,1 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,095 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-270.IV ¦ 2695¦ 140¦ 235¦В1,5 ¦D500 ¦ 57,0 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100B ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2,2 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-270.II ¦ 2695¦ 140¦ 295¦B1,0 ¦D400 ¦ 57,5 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,016 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-270.III ¦ 2695¦ 180¦ 235¦В1,0 ¦D400 ¦ 58,7 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,718 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-270.I ¦ 2695¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 54,4 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100A ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,486 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-300.IV ¦ 2995¦ 140¦ 235¦В1,0 ¦D400 ¦ 50,2 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 50Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,899 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-300.II ¦ 2995¦ 140¦ 295¦В1,0 ¦D400 ¦ 64,0 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2,018 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП-300.III ¦ 2995¦ 180¦ 235¦В0,75 ¦D300 ¦ 48,0 ¦
¦ ¦ ¦----------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 50А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,163 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-300.I ¦ 2995¦ 180¦ 295¦В0,75 ¦D300 ¦ 61,4 ¦
¦ ¦ ¦ --------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ----- ¦
¦ ¦ ¦ 100А ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2,528 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-120.VI ¦ 1195¦ 115¦ 295¦B2,0 ¦D500 ¦ 25,4 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100B ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,25 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-150.VI ¦ 1495¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 31,8 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,36 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-180.VI ¦ 1795¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 38,3 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,52 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-210.VI ¦ 2095¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 44,6 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,65 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-240.VI ¦ 2395¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 51,6 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,16 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-270.VI ¦ 2695¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 58,2 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,5 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ СБП-300.VI ¦ 2995¦ 115¦ 295¦В2,0 ¦D500 ¦ 64,5 ¦
¦ ¦ ¦ ---------- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ 100В ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1,51 ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦Тепло- ¦Приводится ¦ПТ9.6.1-D150¦ 900 ¦ 600¦ 100¦M2-M3,5 ¦D150 ¦ 10,3 ¦
¦изоляцион-¦эскиз ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ные плиты ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ПТ9.6.1-D200¦ 900 ¦ 600¦ 100¦M2,5-M5 ¦D200 ¦ 13,5 ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦ПТ6.6.0,8- ¦ 600 ¦ 600¦ 80¦M2,5-M5 ¦D200 ¦ 7,2 ¦
¦ ¦ ¦D200 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦Доборные ¦Приводится ¦СДЭ1-B0,5 ¦ 900 ¦ 600¦ 100¦В0,5 ¦D250 ¦ 16,7 ¦
¦стеновые ¦эскиз ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦элементы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СДЭ1-B0,75 ¦ 900 ¦ 600¦ 100¦В0,75 ¦D300 ¦ 20,0 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СДЭ2-B0,5 ¦ 600 ¦ 600¦ 80¦В0,5 ¦D250 ¦ 8,9 ¦
¦ ¦ ¦D250 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СДЭ2-B0,75 ¦ 600 ¦ 600¦ 80¦В0,75 ¦D300 ¦ 10,7 ¦
¦ ¦ ¦D300 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+--------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СДЭ3 ¦295 ¦375 ¦60-235¦В0,5; ¦D250; ¦ 2,1-9,6 ¦
¦ ¦ ¦ ¦(375) ¦(295)¦ ¦В0,75 ¦D300 ¦ ------- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ - ¦
L----------+------------+------------+-------+-----+------+--------+---------+----------
Примечания:
1. Масса блоков и плит приведена с учетом отпускной влажности в
% по объему : 4 - для D150, 5 - для D200, 6 - для D250, 7 - для
D300, 10 - для D400 и 12 - для D500.
2. Марки стеновых блоков и доборных стеновых элементов приняты
в соответствии с ТУ 5741-159-00284807-96** (с изм. N 1, 2, 3, 4).
При этом наименование вида бетона (полистиролбетон) для краткости
опущено.
3. Марки теплоизоляционных плит приняты в соответствии с ТУ
5760-160-00284807-96* (с изм. N 1, 2). При этом наименование вида
бетона для краткости опущено.
4. Марки перемычек приняты в соответствии с Альбомом рабочих
чертежей (шифр 22-2000) "Полистиролбетонные армированные перемычки
для теплоэффективных стен зданий системы "Юникон"
ВНИИжелезобетона".
5. По согласованию заказчика с изготовителем номенклатура
полистиролбетонных изделий может предусматривать другие размеры,
классы по прочности и марки по плотности, отличные от
предусмотренных в ТУ и Альбомах рабочих чертежей, например,
включать простеночные блоки с толщиной четверти 140 и 180 мм.
6. Для теплоизоляционных плит и добора размеры L и В являются
максимальными. Меньшие размеры L и В могут быть получены
распиливанием плит.
7. По согласованию заказчика с изготовителем толщина доборных
элементов СДЭ3 может приниматься в пределах 60-235 мм.
4.2. НОМЕНКЛАТУРА ПЕРЕКРЕСТНО-ПУСТОТНЫХ БЛОКОВ
-----------T------------T------------T--------------------T----------T---------T---------¬
¦Тип ¦Эскиз ¦Марка ¦Размеры, мм ¦Класс ¦Марка по ¦Масса, кг¦
¦блока ¦ ¦ ¦ ¦по ¦средней ¦ ¦
¦ ¦ ¦ +-------T-----T------+прочности ¦плотности¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦L ¦B ¦H ¦на сжатие ¦ ¦ ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Рядовые ¦Приводится ¦1СБР-30 ¦2998 ¦300 ¦298 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦54,7/76,5¦
¦ ¦эскиз +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦1СБР-27 ¦2698 ¦300 ¦298 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦49,5/69,2¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦1СБР-9 ¦898 ¦300 ¦295 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦16,6/23,2¦
¦ +------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦Приводится ¦2СБР-18 ¦1798 ¦300 ¦148 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦16,6/23,2¦
¦ ¦эскиз ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦2СБР-15 ¦1498 ¦300 ¦148 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦13,8/19,4¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Торцевые ¦Приводится ¦СБТ-18 ¦1798 ¦300 ¦148 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦19,4/27,1¦
¦ ¦эскиз ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБТ-15 ¦1498 ¦300 ¦148 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦16,0/22,4¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦С ¦Приводится ¦СБЧ-18 ¦1798 ¦300 ¦208 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦27,4/38,0¦
¦четвертью ¦эскиз +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБЧ-15 ¦1498 ¦300 ¦208 ¦В0,5/В1,0 ¦D250/D350¦22,8/31,6¦
L----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+----------
4.3. НОМЕНКЛАТУРА ПОЛУПУСТОТНЫХ БЛОКОВ
С ТРАПЕЦИЕВИДНЫМИ ВЫСТУПАМИ
-----------T------------T------------T--------------------T----------T---------T---------¬
¦Тип ¦Эскиз ¦Марка ¦Размеры, мм ¦Класс ¦Марка по ¦Масса, кг¦
¦блока ¦ ¦ ¦ ¦по ¦средней ¦ ¦
¦ ¦ ¦ +-------T-----T------+прочности ¦плотности¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦L ¦B ¦H ¦на сжатие ¦ ¦ ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Рядовые ¦Приводится ¦СБР1-3 ¦295 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦9,0 ¦
¦ ¦эскиз +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-3 ¦295 ¦595 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦19,4 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР1-6 ¦595 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦18,0 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-6 ¦595 ¦595 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦34,9 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР1-9 ¦895 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦27,0 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-9 ¦895 ¦595 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦58,5 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР1-12 ¦1195 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦36,1 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБР2-12 ¦1195 ¦595 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦77,9 ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Простеноч-¦Приводится ¦СБПр-3 ¦295 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦8,5 ¦
¦ные ¦эскиз +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр-6 ¦595 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦17,0 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр-9 ¦895 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦25,5 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБПр-12 ¦1195 ¦295 ¦375 ¦В0,5 ¦D250 ¦34,0 ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Угловые ¦ ¦СБУ-3 ¦295 ¦433 ¦433 ¦В0,5 ¦D250 ¦16,6 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБУ-6 ¦595 ¦433 ¦433 ¦ВО,5 ¦D250 ¦33,2 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБУ-9 ¦895 ¦433 ¦433 ¦В0,5 ¦D250 ¦49,8 ¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБУ-12 ¦1195 ¦433 ¦433 ¦В0,5 ¦D250 ¦66,4 ¦
+----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦Пере- ¦Приводится ¦СБП1-15 ¦1495 ¦120 ¦295 ¦В1,0/В0,75¦D350/D300¦22,8/19,6¦
¦мычки ¦эскиз +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП2-15 ¦ ¦250 ¦235 ¦ ¦ ¦37,9/32,4¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП1-18 ¦1795 ¦120 ¦295 ¦В1,0/В0,75¦D350/D300¦27,4/23,5¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП2-18 ¦ ¦250 ¦235 ¦ ¦ ¦45,4/39,1¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП1-21 ¦2095 ¦120 ¦295 ¦В1,0/В0,75¦D350/D300¦31,9/27,5¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП2-21 ¦ ¦250 ¦235 ¦ ¦ ¦53,1/45,6¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП1-24 ¦2395 ¦120 ¦295 ¦В1,0/80,75¦D350/D300¦36,5/31,5¦
¦ ¦ +------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦ ¦СБП2-24 ¦ ¦250 ¦235 ¦ ¦ ¦60,6/52,2¦
¦ +------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+---------+
¦ ¦Приводится ¦СБПГ ¦595 ¦375 ¦295 ¦В1,0/В0,75¦D350/D300¦19,1/16,5¦
¦ ¦эскиз ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L----------+------------+------------+-------+-----+------+----------+---------+----------
5. Конструирование и рекомендуемые технические
решения ограждающих конструкций, узлов
и деталей с применением полистиролбетона
5.1. Общие положения
5.1.1. Кладка стен из полистиролбетонных блоков производится на
клеевых композициях. Расчетная толщина клеевых швов горизонтальных
(армированных) - 4 (5) мм, вертикальных (неармированных) - 2 (3)
мм.
5.1.2. Для цокольной части фасадной стены и первых нежилых
этажей применение полистиролбетона не рекомендуется.
5.1.3. При облицовке стен лицевым пустотелым кирпичом в рабочей
документации обязательно указание о порядовке полистиролбетонных
блоков и кирпичной облицовки. При этом швы кирпичной кладки и
полистиролбетонных блоков должны совпадать по уровню.
5.1.4. Между верхом кладки из полистиролбетонных блоков и
перекрытием следует оставлять зазор, обеспечивающий независимость
деформаций плит перекрытия и наружных стен. Зазор рекомендуется
заполнять минеральной ватой на каменной основе. Величина зазора
определяется допустимыми деформациями плиты перекрытия (1/200-
1/400 пролета плиты), но не менее 15 мм и не более 30 мм.
5.1.5. Крепление верха кладки из полистиролбетонных блоков к
примыкающей к ней плите перекрытия допускается осуществлять
металлическими штырями, забиваемыми в кладку у плит перекрытий или
через отверстия, оставленные в перекрытиях. Размеры, количество и
шаг штырей рекомендуется определять расчетом из условия
недопущения смятия полистиролбетона в зоне их анкеровки при
воздействии на стену ветровых нагрузок. Расстояние от места
установки штыря до края полистиролбетонного блока принимается не
менее 100 мм.
5.1.6. Опирание кирпичного облицовочного слоя рекомендуется
осуществлять на несущие конструкции перекрытий с термовкладышем
или на закрепленные к несущим конструкциям металлические опорные
элементы. При этом для стен жилых зданий рекомендуется применение
полистиролбетонных блоков плотностью 250 кг/куб. м и толщиной 295
мм.
5.1.7. Для утепления наружной монолитной железобетонной несущей
стены полистиролбетонные блоки плотностью 250 кг/куб. м толщиной
295 мм для жилых зданий укладываются с применением при
необходимости доборных элементов, изготавливаемых на ЗАО "Юникон-
ЗСК" или на стройплощадке путем разрезки блоков. Блоки опираются
на консольные выпуски плит перекрытия с термовкладышами.
5.1.8. Для повышения несущей способности навесных стен, для
которых основной нагрузкой является ветровая, штукатурный слой
толщиной 20 мм выполняется из цементно-песчаного раствора марки
100 и выше для фасадов и марки не ниже 50 с внутренней стороны и
при этом армируется оцинкованной стальной сеткой (с фасадной
стороны здания) и неоцинкованной (с внутренней стороны) из
проволоки диаметром 1-1,2 мм с ячейкой, сторона которой
принимается не более 10 мм. Эта сетка должна быть надежно
заанкерена в клеевых горизонтальных швах с помощью стержней из
проволоки D = 3 ВрI с крючками на концах, к которым вязальной
проволокой привязывается штукатурная сетка.
5.1.9. Каждый анкер крепления облицовочных слоев состоит из
двух стержней диаметром D = 3 ВрI; один стержень служит для
крепления наружной (фасадной) облицовки, другой - для крепления
облицовки с внутренней стороны стены. Стержни каждой пары (одного
анкера) расположены на расстоянии 60 мм друг от друга и в средней
части толщины блока стыкуются внахлестку с перепуском (длиной
нахлестки) 100 мм. Стержни анкеруются в горизонтальных швах за
счет наличия на концах крючков и сцепления с клеем. Таким способом
осуществляется гибкая связь между внутренним и наружным
облицовочным слоем и не допускается образование "мостика холода".
Для надежной анкеровки стержней швы должны быть полностью
заполнены клеевой композицией.
5.1.10. Анкерующие стержни для наружных облицовочных слоев
(штукатурки или кирпича) стен жилых зданий выполняются из
оцинкованных стержней (проволоки). При этом расчет стены на
восприятие ветровой нагрузки должен проводиться как 3-слойной
композитной конструкции.
Для зданий I класса ответственности (по классификации
приложения к СНиП 2.01.07-85) с целью повышения надежности работы
наружных стен на восприятие расчетных ветровых нагрузок необходимо
предусматривать для фасадов использование высококачественной
штукатурки марки не ниже M100 по рекомендациям ЦНИИСК им. В.А.
Кучеренко, проводить расчет стены на ветровые нагрузки как 2-
слойной конструкции (полистиролбетонная кладка из блоков с
внутренним армированным штукатурным слоем) и при необходимости
использовать полистиролбетонные блоки плотностью D300-D350
толщиной 375 мм.
5.1.11. Возможно для крепления сеток штукатурного слоя, а также
для усиления внецентренно сжатых стен армировать горизонтальные
клеевые швы зигзагообразными стальными сетками из проволоки
диаметром 3 мм или сетками для армоцементных конструкций диаметром
0,5-1,2 мм (СНиП 2.03.03-85, приложение 2).
5.1.12. При поперечном армировании стальные связи для крепления
облицовочных слоев из армированного штукатурного слоя или лицевого
пустотелого кирпича следует укладывать так, чтобы места крепления
располагались на расстоянии не более 600 мм по горизонтали и 300
(375 мм) по вертикали.
5.1.13. Для зданий средней и повышенной этажности не
допускается применение в стенах полистиролбетонных блоков без их
облицовки с фасадной стороны кирпичом или армированной штукатуркой
и с внутренней стороны слоем армированной штукатурки или
гипсоволокнистыми листами (ГВЛ) в 2 слоя (толщина не менее 20 мм).
5.1.14. Толщина слоя штукатурки на откосах должна быть не менее
30 мм у оконных и дверных блоков и не менее 20 мм у края откосов с
обязательным армированием штукатурного слоя стальными сетками.
5.1.15. В случае необходимости в соответствии с расчетом стена
из полистиролбетонных блоков для обеспечения ее работы на ветровые
нагрузки может быть усилена стальным фахверком. Стойки фахверка
устанавливаются изнутри здания (см. рис. 6.3).
5.1.16. Стальные стойки фахверка рассчитываются на восприятие
ветровой нагрузки, как правило, без участия стены по условиям
прочности и жесткости. Рекомендуется, чтобы их прогиб не превышал
1/500 пролета.
5.1.17. Антикоррозионная защита закладных деталей и связей в
узлах крепления наружных полистиролбетонных стен к несущим
конструкциям зданий осуществляется в соответствии со СНиП 2.03.11-
85* "Защита строительных конструкций от коррозии". При этом
допускается замена протекторного грунта ХВ-784 с цинковым
напылением на менее дефицитные и менее дорогие материалы,
например, полиуретановый грунт "Стилпейнт" (Германия). Во всех
случаях закладные детали должны быть защищены слоем цементно-
песчаного раствора класса по прочности не ниже В15 толщиной не
менее 20 мм.
5.2. Рекомендации по проектированию наружных стен
5.2.1. Ненесущие наружные стены из сплошных полистиролбетонных
блоков с оштукатуриванием фасадной и внутренней стороны для зданий
средней и повышенной этажности рекомендуется проектировать с
неполным опиранием полистиролбетонных блоков на перекрытия или
фасадные ригели (рис. 5.1). При этом консольный свес нижнего ряда
блоков стены верхнего этажа не должен превышать 1/3 ширины блока
В.
Для устойчивости положения блоков при их монтаже, кроме
установки временных креплений (подкосов) под нижний ряд блоков,
рекомендуется подкладывать временные опоры, например, деревянные
подкладки на месте расположения теплоизоляционной плиты в торце
плиты перекрытия. После проектного закрепления стены к несущим
конструкциям здания временные крепления демонтируются.
Перемычки равновысокие или разновысокие оштукатуриваются с
боковых и нижней сторон по стальной мелкоячеистой сетке, при этом
нижний штукатурный слой имеет толщину 30 мм.
Торец фасадной части перекрытия или ригеля утепляется вставкой
из полистиролбетона плотностью D150-D200 или этой вставкой
(снаружи) и слоем негорючего эффективного утеплителя.
5.2.2. При проектировании ненесущих наружных стен с балконами
(лоджиями) из сплошных полистиролбетонных блоков с
оштукатуриванием фасадной и внутренней стороны следует
предусматривать утепление перекрытий термовкладышами и опирание
блоков на перекрытие (фасадные ригели) и балконные плиты (рис.
5.2).
Балконные плиты или консольная часть плиты перекрытия
отделяются от основной части плиты перекрытия вставками
(вкладышами) из эффективного негорючего утеплителя толщиной не
менее 175 мм, разделенными железобетонными шпонками. Шпонки
расположены на расстоянии, например, 1200 мм друг от друга.
5.2.3. Ненесущие наружные стены из сплошных полистиролбетонных
блоков с облицовкой фасадной стороны стен лицевым пустотелым
кирпичом и внутренней стороны армированной штукатуркой (рис. 5.3)
следует проектировать с опиранием полистиролбетонных стеновых
блоков и кирпичной облицовки на перекрытие или фасадный ригель с
термовкладышем. С этой целью две части фасадного ригеля или
перекрытия соединены между собой шпонками (рис. 5.4),
расположенными с шагом, например, 1200 мм. В конкретных проектах
зданий толщина и шаг шпонок между термовкладышами определяются
прочностными и теплотехническими расчетами.
Облицовочный кирпич опирается на консольный выпуск перекрытия
всей опорной поверхностью. Возможно опирание кирпича с напуском не
более 1/3 его толщины, т.е. не более 40 мм. В этом случае ниша под
кирпичной облицовкой и торцом перекрытия заполняется кладкой из
резаного лицевого пустотелого кирпича толщиной 35 мм, которая
приклеивается к торцу плиты перекрытия.
Возможно также неполное опирание лицевого пустотелого кирпича
на стальной уголок, который приваривается к закладным деталям,
располагаемым в торце плиты перекрытия (рис. 5.9, 5.10).
Внутренние несущие железобетонные стены в узлах стыковки с
наружными полистиролбетонными входят в эти стены (рис. 5.4) не
более чем на 40 мм (включая штукатурный слой), в связи с чем не
ухудшаются теплофизические характеристики наружных стен.
Облицовочный кирпичный слой, расположенный над оконным проемом,
опирается на стальные уголки, устанавливаемые на кирпичную кладку
в простенках.
Кирпичная облицовка крепится к полистиролбетонным блокам с
помощью стальных анкеров, расположенных в совпадающих
горизонтальных швах кладки из стеновых блоков и кладки из
облицовочного кирпича. Шаг анкеров из проволоки D = 3 ВрI должен
быть не более 600 мм по горизонтали и 300-400 мм по вертикали,
т.е. они укладываются в каждый горизонтальный клеевой шов между
стеновыми блоками.
5.2.4. При проектировании наружных стен из сплошных
полистиролбетонных блоков с облицовкой фасадной стороны лицевым
пустотелым кирпичом с расшивкой швов и армированной штукатуркой
внутренней стороны балконные плиты (рис. 5.5) выполняются как
продолжение плиты перекрытия (фасадного ригеля). Балконные плиты
отделяются от фасадного ригеля или плиты перекрытия
термовкладышами из эффективного негорючего утеплителя толщиной не
менее 175 мм и соединяются с плитой (фасадным ригелем) шпонками.
Шпонки расположены на расстоянии, например, 1200 мм друг от друга.
В местах расположения балконной двери выполняется порог. Для этого
рекомендуется использовать полистиролбетонный стеновой блок (или
его часть), облицованный армоцементным слоем толщиной 20 мм из
мелкозернистого бетона класса по прочности не ниже В20 с
армированием в два ряда мелкоячеистой стальной сеткой. Облицовка
армоцементом делается с целью защитить порог от ударов, которые
возможны при эксплуатации балкона (лоджии).
5.2.5. При утеплении монолитных несущих железобетонных наружных
стен сплошными полистиролбетонными блоками с отделочным
армированным штукатурным слоем с фасадной стороны плита перекрытия
выпускается консолью за грань фасадной поверхности монолитной
железобетонной несущей стены. Фасадная (торцевая) сторона консоли
утепляется полистиролбетонной теплоизоляционной плитой (рис. 5.6).
Полистиролбетонные блоки имеют неполное опирание на железобетонную
консоль по аналогии с решением, принятым для ненесущей стены (см.
рис. 5.1). В отдельные горизонтальные швы кладки между
полистиролбетонными блоками забиваются монтажные стальные элементы
Г-образной формы, которые с помощью стальных соединительных
монтажных элементов привариваются к закладным деталям монолитных
несущих стен.
5.2.6. При утеплении монолитных несущих железобетонных наружных
стен сплошными полистиролбетонными блоками с облицовкой фасадной
стороны лицевым пустотелым кирпичом плита перекрытия выпускается
консолью на грань фасадной поверхности монолитной железобетонной
несущей стены (рис. 5.7). В консоли устраивается термовкладыш из
эффективного негорючего утеплителя. При этом две части консоли
соединяются между собой шпонками, расположенными на расстоянии,
например, 1200 мм друг от друга. Кирпичная облицовка опирается на
консоль перекрытия. В отдельные горизонтальные швы кладки между
полистиролбетонными блоками в них забиваются монтажные стальные
элементы Г-образной формы, которые с помощью стальных
соединительных элементов привариваются к закладным деталям
монолитных несущих стен.
5.2.7. При утеплении монолитных несущих железобетонных наружных
стен с оконным проемом сплошными полистиролбетонными блоками с
облицовкой фасадной стороны лицевым пустотелым кирпичом плита
перекрытия выпускается консолью за грань фасадной поверхности
монолитной железобетонной несущей стены (рис. 5.8). Перемычки из
полистиролбетона опираются на кладку из полистиролбетонных блоков
в простенках. Облицовочный кирпичный слой, расположенный над
оконным проемом, опирается на стальные уголки, устанавливаемые на
кирпичную кладку в простенках.
В консоли перекрытия устраиваются термовкладыши из эффективного
негорючего утеплителя. При этом две части консоли соединяются
между собой шпонками, расположенными на расстоянии примерно 1200
мм друг от друга.
Облицовочный кирпичный слой опирается на консоль перекрытия и
крепится к полистиролбетонным блокам стальными оцинкованными
анкерами из проволоки D = 3 BpI, расположенными в клеевых
горизонтальных швах кладки из полистиролбетонных блоков и
совпадающих по высоте растворных швах кирпичной облицовки. Анкеры
расположены на расстоянии друг от друга не более 600 мм по
горизонтали и не более 400 мм по вертикали.
5.2.8. При необходимости крепления к кирпичным фасадам здания к
ненесущей стене навесного оборудования в зоне крепления над
перекрытием часть стены рекомендуется выполнить из утолщенной
кладки из полнотелого кирпича и вставки из полистиролбетона
плотностью D150-D200 (рис. 5.9). Кладка усиливается
горизонтальными и вертикальными арматурными стержнями, которые
привариваются к закладным деталям плиты перекрытия или
заанкериваются в ней.
5.2.9. При проектировании монолитных ненесущих наружных стен из
полистиролбетона рекомендуется их опирание производить на плиты
перекрытий с термовкладышем. Монолитные стены должны иметь
расчетную и конструктивную арматуру в соответствии с указаниями п.
5.48 СНиП 2.03.01-84. Кроме того, необходимо предусмотреть
противоосадочную арматуру в виде горизонтальных сеток с шагом по
высоте не более 600 мм. Арматурный каркас стен включает
армирование перемычек. Этот каркас должен с помощью сварки
соединяться с выпусками арматуры из плиты перекрытия или ее
закладными деталями.
5.2.10. При проектировании криволинейных или ломаных в плане
наружных стен из полистиролбетона с использованием кирпичной
облицовки их опирание рекомендуется производить на плиты
перекрытия с термовкладышами. Перемычки этих стен выполняются из
полистиролбетона монолитными с пространственным арматурным
каркасом, связанным с арматурой перекрытия, а сборные
прямолинейные перемычки в месте их сопряжения подвешиваются к
несущим перекрытиям (рис. 5.10 и 5.11).
5.2.11. Ненесущие наружные стены из монолитного
полистиролбетона с оштукатуриванием наружной и внутренней стороны
по стальной мелкоячеистой сетке рекомендуется проектировать с
полным опиранием блоков на перекрытие с термовкладышами (без
свесов). При этом термовкладыш из эффективного негорючего
утеплителя защищается от увлажнения асбестоцементным листом (рис.
5.12).
Для крепления штукатурной сетки из монолитного полистиролбетона
делаются выпуски из проволоки D = 3 BpI, которые пропускаются
через отверстия в опалубке и после ее снятия отгибаются для
образования крючков. В теле стены выпуски привязываются к
арматуре, расположенной в монолитном полистиролбетоне, и
располагаются с шагом не более 600 мм по горизонтали и не более
400 мм по вертикали.
Стена армируется расчетной и конструктивной арматурой, в т.ч.
противоосадочными горизонтальными сетками, расположенными на
расстоянии не более 600 мм друг от друга.
Перемычка над оконным (дверным) проемом также из монолитного
полистиролбетона армируется стальным пространственным каркасом.
5.2.12. Несущие стены из сплошных полистиролбетонных блоков
плотностью 400-550 кг/куб. м с оштукатуриванием наружной и
внутренней стороны по стальной мелкоячеистой сетке рекомендуется
проектировать для зданий высотой 1-2 этажа с применением сборных
многопустотных железобетонных плит перекрытий (рис. 5.13).
Железобетонная плита перекрытия опирается на усиленные
полистиролбетонные перемычки или на доборные стеновые
полистиролбетонные элементы, уложенные на эти перемычки.
Полистиролбетонные перемычки с плоским горизонтальным арматурным
каркасом усиливаются в растянутой зоне внешним армированием из
стальных уголков или армируются при изготовлении пространственным
каркасом, позволяющим передавать на перемычки нагрузку от плиты
перекрытия вместе с полезной нагрузкой на нее.
Глубина опирания плит перекрытия на стену должна быть не менее
двух третей толщины стены (без учета отделочных слоев). По
противопожарным требованиям все пустоты сборных плит перекрытия,
ориентированные к наружной стене, заделываются на глубину опирания
плиты минеральной ватой, смоченной в цементно-песчаном растворе,
или закладываются бетонными вкладышами.
Торец перекрытия утепляется эффективным негорючим утеплителем.
5.2.13. Несущую стену из сплошных полистиролбетонных блоков
плотностью 400-550 кг/куб. м с облицовкой наружной поверхности
лицевым пустотелым кирпичом и оштукатуриванием внутренней
поверхности цементно-песчаным раствором по стальной мелкоячеистой
сетке рекомендуется проектировать с опиранием блоков на перекрытие
со свесами в сторону фасада здания и утеплением торца перекрытия
эффективным негорючим утеплителем. Перекрытие рекомендуется
проектировать из сборных многопустотных железобетонных плит,
укладываемых на стены, в т.ч. на перемычки или доборные элементы
(рис. 5.14). Глубина опирания плит перекрытия на стену должна быть
не менее двух третей толщины полистиролбетонных блоков. Все
пустоты сборных железобетонных плит, ориентированные к фасадной
стороне стены, заделываются на глубину опирания плиты минеральной
ватой, смоченной в цементно-песчаном растворе, или закладываются
бетонными вкладышами.
Кирпичная облицовка несущих стен из сплошных полистиролбетонных
блоков опирается на фундаментные конструкции зданий высотой до 2
этажей включительно.
Перемычки усиливаются стальными уголками. Эти уголки и низ
перемычек защищаются от огневого воздействия при пожаре
армированным штукатурным слоем толщиной 30 мм.
5.2.14. Несущие стены с применением полистиролбетонных блоков
плотностью 250-350 кг/куб. м в жилых и общественных зданиях
высотой до 12 этажей рекомендуется проектировать с использованием
перекрестно-пустотных блоков. Перекрестно-пустотные блоки служат
несъемной опалубкой для внутреннего каркаса из монолитного
железобетона и одновременно выполняют функции утеплителя стены
(рис. 5.15 и 5.16).
Блоки имеют вертикальные и горизонтальные пустоты круглого и
полукруглого сечения. После монтажа блоков и их склеивания в стене
образуется система взаимно перпендикулярных каналов, создающих
внутреннюю решетку. Каналы армируют каркасами и заполняют бетоном,
после чего в стене образуется внутренний несущий железобетонный
каркас, воспринимающий все нагрузки на стену. На внутренний
железобетонный каркас стены опирается монолитная железобетонная
плита перекрытия.
Горизонтальные каналы рядовых блоков, выходящие на угол здания,
"закрывают" торцевыми блоками, в которых горизонтальные каналы
отсутствуют. Аналогично горизонтальные каналы рядовых блоков,
выходящие на откосы оконных и дверных проемов, "закрывают" блоками
с четвертью.
Пустотные блоки имеют облицовку из армированной штукатурки;
армирование выполняется стальной сеткой из стержней D = 1 мм с
ячейкой 10 (20) x 10 (20) мм. Для крепления сетки используют скобы
из проволоки D = 3 ВрI с крючками на концах. На наружный крючок
привязывают штукатурную сетку, другой служит для анкеровки скобы в
железобетонном каркасе.
5.2.15. Несущие наружные стены общественных зданий с
применением полистиролбетона плотностью 250-350 кг/куб. м со
значительными нагрузками на эти стены рекомендуется проектировать
с использованием полупустотных блоков (блоков с трапециевидными
выступами), которые служат несъемной опалубкой и утеплением
наружных стен (рис. 5.17, 5.18).
Кроме несъемной полистиролбетонной опалубки с фасадной стороны
стены, для возведения несущей части стены - монолитной ребристой
железобетонной диафрагмы - используется съемная щитовая опалубка
(или оставляемая опалубка, например, из армоцементных плит или
влагостойких ГВЛ), устанавливаемая со стороны помещения.
Монолитная ребристая железобетонная диафрагма воспринимает все
действующие на стену нагрузки.
Рядовые полупустотные стеновые блоки имеют в углах пазы, с
помощью которых образуются ребра диафрагмы (см. номенклатуру
блоков); ребра диафрагмы армируют каркасами, а полку диафрагмы -
сеткой.
Монолитное железобетонное перекрытие опирается на несущую
железобетонную диафрагму. Для образования надоконной (наддверной)
перемычки используют монолитный железобетонный элемент и
специальные армированные полистиролбетонные блоки.
5.3. Рекомендации по проектированию перемычек
5.3.1. В надоконной части оконного и дверного проемов
укладываются две равновысокие перемычки, или две разновысокие
перемычки, или одна перемычка шириной, равной толщине стенного
блока.
При двух равновысоких или одной широкой перемычке верхняя
четверть образуется за счет армированного штукатурного слоя
толщиной 30 мм по низу наружной перемычки или по низу кирпичной
облицовки. В последнем случае штукатурка также защищает от
коррозии стальной уголок, на который опирается кирпичная
облицовка, и от огневых воздействий при пожаре.
При двух разновысоких перемычках обеспечивается образование
верхней четверти. При этом низкая перемычка в опорных зонах
укладывается на подкладки из полистиролбетона.
5.3.2. Перемычки над оконными и дверными проемами выполняются
из полистиролбетона класса по прочности не ниже В0,75 с
армированием растянутой зоны плоским горизонтальным арматурным
каркасом, состоящим из продольной и поперечной арматуры, а также
анкерующих приспособлений в виде поперечных стержней, полосы,
уголка или других элементов, приваренных к продольным стержням.
5.3.3. При необходимости проектирования ломаных или
криволинейных в плане перемычек рекомендуется ориентироваться на
их изготовление на стройплощадке в виде монолитных элементов по
заданному криволинейному или ломаному профилю в плане здания.
Перемычки армируются пространственным арматурным криволинейным или
ломаным в плане каркасом из продольной и поперечной арматуры, а
также анкерующих элементов из отрезков уголка, полосы и др.,
приваренных к продольным арматурным стержням. В месте излома
перемычек или по длине их пролетов рекомендуется предусматривать
дополнительные выпуски для "подвески" перемычки к несущим
конструкциям здания, например, к плитам перекрытия.
5.3.4. Рекомендуется при проектировании ломаных или
криволинейных в плане перемычек в виде монолитных элементов их
арматурный каркас объединять с арматурным каркасом несущих
конструкций здания, в частности, с плитами перекрытий вышележащего
этажа или с фасадными ригелями. При этом высоту перемычек
рекомендуется назначать равной расстоянию от верха проема до плит
перекрытия вышележащего этажа или до фасадного ригеля.
5.3.5. При проектировании ломаных и криволинейных перемычек,
"подвешенных" к вышерасположенному покрытию, в связи с возможным
прогибом перекрытия и соответствующим перемещением перемычки между
перемычкой и расположенными ниже полистиролбетонными стеновыми
элементами рекомендуется предусматривать зазор, заполняемый
сжимаемым негорючим материалом, например, минеральной ватой на
каменной основе.
5.3.6. Допускается проектирование ломаных перемычек из
нескольких прямолинейных перемычек с "подвеской" узлов сопряжения
к плитам перекрытия. При этом узлы подвески рекомендуется
объединять уголками, служащими опорами для облицовочного
кирпичного слоя или специального уголка под перемычками в случае
отсутствия кирпичной облицовки.
5.3.7. Рекомендуется армирование ломаных и криволинейных
перемычек выполнять в виде пространственного каркаса.
5.4. Рекомендации по проектированию утепленных
покрытий и перекрытий
5.4.1. Утепленное покрытие над отапливаемым помещением
рекомендуется проектировать с применением монолитного
теплоизоляционного полистиролбетона плотностью 150-200 кг/куб. м
(рис. 5.19), при использовании которого упрощается формирование
уклонов для водостока. Возможно также применение в качестве
утеплителя полистиролбетонных плит плотностью 150-200 кг/куб. м.
Толщину монолитного полистиролбетона или число слоев
полистиролбетонных теплоизоляционных плит определяют на основе
расчета сопротивления теплопередаче покрытия.
Полистиролбетон плотностью 150-200 кг/куб. м (марки по
прочности на сжатие не менее М2) имеет прочность, позволяющую
выполнять кровельное покрытие без устройства специальной
армированной толстой растворной стяжки. В то же время может быть
использована выравнивающая растворная стяжка толщиной не более 5
мм.
Полистиролбетон укладывается на железобетонные плиты покрытия
по слою пароизоляции.
5.4.2. Утепление чердачного перекрытия при неотапливаемом
чердаке рекомендуется проектировать с применением
полистиролбетонных теплоизоляционных плит (рис. 5.20).
Для утепления используется полистиролбетон плотностью 150-200
кг/куб. м при марке по прочности не менее М2.
Толщину утеплителя из полистиролбетона определяют на основе
теплотехнического расчета чердачного перекрытия в совокупности с
утепленным покрытием.
С учетом нагрузок от людей и оборудования на чердачном
перекрытии определяют толщину растворной стяжки по верху
теплоизоляционного слоя не менее 30 мм.
5.4.3. Утепление перекрытий над неотапливаемым подвалом
(техподпольем, проездом) рекомендуется проектировать с применением
монолитного полистиролбетона или полистиролбетонных
теплоизоляционных плит (рис. 5.21).
Для утепления используется полистиролбетон плотностью 150-200
кг/куб. м и прочностью 2-3,5 кг/кв. см.
Толщину монолитного полистиролбетона или число слоев
полистиролбетонных теплоизоляционных плит определяют из расчета
сопротивления теплопередаче перекрытия.
В связи с тем, что нагрузки на перекрытие над неотапливаемым
подвалом (техподпольем, проездом) могут быть значительными, по
верху полистиролбетонного утеплителя рекомендуется выполнять
армированную стальными сетками растворную стяжку толщиной не менее
30 мм.
5.5. Рекомендуемые узлы и детали наружных стен
5.5.1. Опирание на железобетонные перекрытия сплошных
полистиролбетонных блоков в наружных ненесущих стенах,
оштукатуриваемых с фасадной и внутренней сторон, рекомендуется
принимать с напуском, не превышающим 1/3 толщины блока В (рис.
5.22). Перемычки выполняются со штукатуркой боковых (фасадной и
внутренней) и нижней сторон, причем с нижней стороны штукатурка
имеет толщину 30 мм. Фасадная часть перекрытия или фасадного
ригеля утепляется вставкой из теплоизоляционной плиты плотностью
150-200 кг/куб. м толщиной 100 мм и негорючим эффективным
утеплителем (при толщине блоков В > 295 мм). Под плитой перекрытия
оставляется зазор (деформационный шов), заполняемый мягким
негорючим материалом.
5.5.2. В узлах опирания наружных ненесущих стен из сплошных
полистиролбетонных блоков, оштукатуриваемых с фасадной и
внутренней сторон, на железобетонные перекрытия и балконные плиты
рекомендуется проектировать опирание блоков одновременно на эти
конструкции (рис. 5.23). Между балконными плитами и плитами
перекрытия или фасадными ригелями устраиваются термовкладыши из
эффективного негорючего утеплителя толщиной не менее 175 мм.
Под плитой перекрытия и балконной плитой оставляется зазор
(деформационный шов), заполняемый мягким негорючим материалом, что
предохраняет стеновые полистиролбетонные элементы от передачи на
них давления при прогибе перекрытий.
5.5.3. В узлах опирания наружных ненесущих стен из сплошных
полистиролбетонных блоков с облицовкой с фасадной стороны лицевым
пустотелым кирпичом с расшивкой швов и штукатуркой с внутренней
стороны рекомендуется проектировать полное опирание блоков на
плиту перекрытия (рис. 5.24). Термовкладыш из эффективного
негорючего утеплителя, например, негорючей минеральной ваты,
следует проектировать толщиной, определяемой теплотехническим
расчетом, но не менее 175 мм. Фасадный слой из облицовочного
кирпича рекомендуется опирать на перекрытие или фасадный ригель
без свеса. Возможны другие решения опирания кирпича, которые
приведены в п. 5.2.3 и на рис. 5.24а, 5.24б и 5.24в.
Под плитой перекрытия оставляется зазор (деформационный шов),
заполняемый мягким негорючим материалом.
Облицовочный кирпичный слой на уровне верха проема опирается на
стальной уголок, закрепленный в кладке простенков.
5.5.4. В узлах опирания наружных ненесущих стен из сплошных
полистиролбетонных блоков с облицовкой фасадной стороны лицевым
пустотелым кирпичом на железобетонные плиты перекрытия и балконные
плиты рекомендуется проектировать опирание стеновых блоков
одновременно на эти конструкции (рис. 5.25).
Под плитой перекрытия и балконной плитой выполняется
деформационный шов в виде зазора, заполняемого мягким негорючим
материалом. Толщина зазора должна быть не менее прогиба перекрытия
при длительном действии нагрузок.
Низ кирпичной облицовки и полистиролбетонных перемычек, включая
стальной уголок для опирания кирпичной облицовки, должен быть
защищен слоем штукатурки толщиной не менее 30 мм. Указанный
штукатурный слой выполняет функции верхней надоконной четверти и
защиты полистиролбетона и стальных элементов от огневых
воздействий при пожаре.
5.5.5. В узлах опирания кладки из сплошных полистиролбетонных
блоков для утепления монолитных несущих железобетонных наружных
стен с кирпичной облицовкой рекомендуется проектировать полное
опирание блоков на консоли железобетонных плит с термовкладышами
(рис. 5.27).
Под этими консолями выполняется технологический шов,
позволяющий укладывать нижерасположенный блок или доборный
стеновой элемент на клеевой шов без нарушения равномерного
распределения слоя клея (приподняв блок над слоем клея).
Технологический зазор заполняется негорючим материалом.
Устройство перемычек и их облицовка кирпичом под проемами
производятся аналогично наружным стенам из полистиролбетонных
блоков без монолитных несущих стен (рис. 5.28).
5.5.6. В узлах опирания кладки из сплошных полистиролбетонных
блоков для утепления монолитных несущих железобетонных наружных
стен с отделкой фасадов штукатурным слоем рекомендуется
проектировать опирание блоков на консоль перекрытия со свесом, не
превышающим 1/3 толщины блока (рис. 5.26). Под консолью перекрытия
выполняется технологический шов (зазор), заполняемый негорючим
материалом. Технологический шов нужен для удобства укладки
верхнего ряда блоков (стеновых доборных элементов). Торец
железобетонной консоли утепляется полистиролбетонной
теплоизоляционной плитой.
5.5.7. Крепление навесного оборудования и устройств к
внутренней стороне ненесущих полистиролбетонных стен рекомендуется
проектировать с использованием значений допускаемых нагрузок на
крепежные элементы в стенах из полистиролбетонных блоков
(приложение 6). При значительных нагрузках (более 100 кг)
рекомендуется применять пластмассовый дюбель диаметром 14 мм и
более в пробке из высокопрочного гипсового раствора (рис. 5.29).
Возможны варианты крепления пластмассовых распорных дюбелей на
кладочном клею.
5.5.8. Крепление навесного оборудования и устройств к наружной
стороне ненесущих полистиролбетонных стен рекомендуется
проектировать с усилением этих стен вставкой из кирпичной кладки,
опирающейся на плиту перекрытия с термовкладышами или на плиту
перекрытия с металлическими пластинами, и слоем из эффективного
негорючего утеплителя (рис. 5.30). При необходимости кирпичная
кладка усиливается стальной арматурой, приваренной к закладным
деталям перекрытия.
5.6. Рекомендации по креплению столярных изделий
5.6.1. Перемычки с плоским арматурным каркасом в растянутой
(нижней) зоне, воспринимающие вертикальные (от вышерасположенных
полистиролбетонных элементов и облицовки стен) и горизонтальные
нагрузки (от ветрового давления на окна или двери, передаваемые
через крепления столярных блоков к перемычкам), выполняются из
полистиролбетона плотностью D500, что обеспечивает их прочность на
косой изгиб (изгиб одновременно в вертикальной и горизонтальной
плоскостях) и кручение, связанное с передачей горизонтального
усилия по низу перемычки, при вертикальной нагрузке q = 150
в
кгс/м и горизонтальной нагрузке менее q = 75 кгс/м. При этом
г
наружная перемычка толщиной 115 мм (при блоках толщиной В = 295
мм) или 140 мм при толщине блоков В = 375 мм должна по низу
крепиться к внутренней перемычке толщиной 140 мм или 180 мм при
толщине блоков соответственно В = 295 мм и В = 375 мм (рис.
5.31).
Крепление наружной перемычки к внутренней осуществляется с
помощью уголков 125 x 80 x 7 длиной L = 120 мм, устанавливаемых с
шагом 500-600 мм в зависимости от длины перемычки. Указанные
уголки прикрепляются к наружной перемычке двумя распорными
дюбелями D = 8 мм (дюбели сопротивляются отрыву) и одним дюбелем D
= 8 мм (дюбель сопротивляется срезу).
Участок между перемычками заполняется эффективным утеплителем,
что позволяет повысить сопротивление теплопередаче подпроемного
участка фасада.
Столярные блоки прикрепляются к внутренней перемычке круглыми
стальными штырями D = 16 А1, забиваемыми в полистиролбетон
перемычки с шагом, определяемым из условия недопущения смятия
полистиролбетона. В связи с этим допустимый шаг штырей составляет
a = 40-115 см в зависимости от высоты расположения окна над
уровнем земли (учитывается увеличение ветрового давления с
повышением уровня расположения окна).
5.6.2. Оконные и дверные блоки допускается крепить к стенам из
полистиролбетона (в случае, если это подтверждается расчетом) с
помощью круглых штырей диаметром не более 20 мм или плоских штырей
толщиной не менее 4 мм. Длина заделки штырей в полистиролбетон,
размеры сечения и их количество определяются расчетом из условия
недопущения смятия полистиролбетона при воздействии ветровой
нагрузки и прочности штырей при их изгибе (рис. 5.32). Количество
штырей принимается для оконных блоков не менее чем по три штуки на
вертикальные и две на горизонтальные стороны. Расстояние от штыря
до поверхности полистиролбетонного блока не должно превышать 100
мм.
5.6.3. Дверные блоки допускается крепить к стенам из
полистиролбетонных блоков средней и повышенной плотности с помощью
плоских штырей толщиной 6 мм шириной 75 мм или с помощью круглых
штырей диаметром не более 20 мм. Штыри должны находиться на
расстоянии от поверхности полистиролбетона не менее чем 100 мм.
Длина анкеровки и количество стержней определяются расчетом при
воздействии ветровой нагрузки, но не менее 100 кг/кв. м.
Количество штырей определяется расчетом из условия обеспечения
прочности полистиролбетона при смятии и штырей при изгибе, но не
менее чем по четыре штуки на вертикальную и две на горизонтальную
сторону.
5.6.4. Рекомендуется расстояние от угла оконных и дверных
блоков до первого штыря принимать не более 250 мм и не менее 150
мм (рис. 5.33).
5.6.5. Допускается для крепления оконных и дверных блоков
использовать гвозди диаметром 5-6 мм, забиваемые в деревянные
пробки размером не менее 60 x 60 x 150 мм без их дополнительной
анкеровки, в случае, если эти пробки по специальному заказу
устанавливаются в полистиролбетонные стеновые блоки при их
изготовлении. При этом расстояние от поверхности пробки до
наружной поверхности полистиролбетонных блоков должно быть не
менее 120 мм.
5.6.6. Допускается для крепления оконных и дверных блоков
использовать гвозди диаметром 5-6 мм, забиваемые в деревянную
обвязку вокруг проемов. При этом обвязка крепится к стенам из
полистиролбетонных блоков штырями в соответствии с расчетом
полистиролбетона на смятие при воздействии ветровой нагрузки.
5.6.7. Оконные блоки (кроме блоков из ПВХ) допускается крепить
к стенам из полистиролбетонных блоков с помощью плоских штырей
толщиной 4 мм шириной 50 мм и с расчетной длиной анкеровки без
деревянных пробок. Количество штырей не менее чем по три штуки на
вертикальную и две на горизонтальную сторону. При этом пазы в
оконных блоках для пропуска плоских штырей рекомендуется выполнять
в заводских условиях поставщиком по специальному заказу на
деревообрабатывающих комбинатах (ДОК).
5.6.8. Дверные блоки (кроме блоков из ПВХ) допускается крепить
к стенам из полистиролбетонных блоков с помощью плоских штырей
толщиной 4-6 мм шириной 75 мм и с расчетной длиной анкеровки без
деревянных пробок. Количество штырей не менее чем по четыре штуки
на вертикальную и две штуки на нижнюю горизонтальную сторону. При
этом пазы в дверных блоках для пропуска плоских штырей
рекомендуется выполнять в заводских условиях поставщиком по
специальному заказу на деревообрабатывающих комбинатах (ДОК).
5.6.9. Возможным вариантом крепления оконных и дверных блоков с
помощью плоских штырей является применение этих штырей со шляпкой
на конце (см. рис. 5.32б). Деревянная обвязка вокруг проемов с
помощью саморезов крепится к шляпкам забитых в полистиролбетон
плоских штырей, а к обвязке гвоздями 5-6 мм прибивается оконный
(дверной) блок. Такое решение рекомендуется использовать в тех
случаях, когда устройство пазов в оконных блоках (пп. 5.6.7,
5.6.8) затруднительно.
5.6.10. Крепление оконных и дверных блоков к монолитным ломаным
или криволинейным перемычкам из полистиролбетона рекомендуется
выполнять плоскими штырями или круглыми стержнями в случае, если
пространственный арматурный каркас объединен с арматурным каркасом
перекрытия. При этом штыри и стержни рассчитываются из условия
смятия полистиролбетона при воздействии ветровой нагрузки. Зазор
между перемычкой и оконным или дверным блоком должен быть не менее
возможного прогиба плиты перекрытия и заполняться минватой на
каменной основе.
5.6.11. Крепление оконных и дверных блоков к ломаным или
криволинейным перемычкам из полистиролбетона, собранным из
прямолинейных перемычек по номенклатуре полистиролбетонных
изделий, с "подвеской" узлов их сопряжения к перекрытиям
рекомендуется проектировать по аналогии с креплением этих блоков к
прямолинейным перемычкам.
5.6.12. Деревянные пробки, доски-перемычки (деревянные ветровые
ригели) и деревянные элементы обвязки оконных (дверных) блоков
должны быть антисептированы и антипиренованы.
5.6.13. Все деревянные элементы крепления оконных и дверных
блоков, выходящие за пределы плоскости проемов, должны быть
защищены штукатурным раствором толщиной не менее 20 мм по стальной
сетке.
5.6.14. По периметру оконных и дверных блоков следует
устанавливать противопожарную прокладку из базальтового волокна
(асбестокартона) толщиной не менее 5 мм.
5.6.15. Допускается для уплотнения зазоров между стеной и
оконными (дверными) блоками до периметру применять монтажные пены
при наличии сертификата, разрешающего их применение для этих
целей, и противопожарные прокладки по п. 5.6.14.
5.6.16. Примыкание оконных и дверных блоков к четвертям проемов
рекомендуется осуществлять через уплотнительные прокладки
(герметик).
5.7. Рекомендации по креплению отделочных слоев
5.7.1. Поверхности стен из полистиролбетонных блоков или
монолитного полистиролбетона защищаются от огневого воздействия
при пожаре и механических повреждений с наружной (фасадной)
стороны облицовкой из штукатурного раствора или лицевого кирпича и
с внутренней стороны облицовкой из штукатурного раствора или
гипсоволокнистыми листами (ГВЛ) в два и более слоев толщиной не
менее 20 мм.
5.7.2. Штукатурный раствор марки 50-100 цементно-песчаный или
цементно-известково-песчаный для отделки полистиролбетонных стен
должен иметь толщину не менее 20 мм по поверхности стены и не
менее 30 мм по поверхности откосов оконных (дверных) проемов.
Штукатурный раствор наносится по стальной мелкоячеистой сетке с
размерами ячейки не более 10 x 10 мм из проволоки диаметром 1,0-
1,2 мм. С фасадной стороны стены проволока штукатурной сетки
должна иметь цинковое покрытие. Штукатурная сетка должна быть
расположена в середине толщины штукатурного слоя.
5.7.3. Кирпичная облицовка толщиной 120 мм выполняется из
лицевого пустотелого кирпича марки не ниже M100 на растворе марки
не ниже М50. Кладка кирпичной облицовки в горизонтальных
растворных швах на уровне горизонтальных клеевых швов между
полистиролбетонными блоками должна иметь арматурный оцинкованный
стержень D = 6 A1, который с помощью вязальной проволоки
соединяется с выпусками (анкерами) из кладки полистиролбетонных
блоков.
5.7.4. Крепление штукатурной сетки рекомендуется выполнять
вязальной проволокой (оцинкованной с фасадной стороны) к выпускам
анкеров (связей), которые располагаются в горизонтальных швах
кладки, с шагом не более 600 мм. Выход штукатурной сетки из
вертикальной плоскости не должен превышать 5 мм на расстоянии 1 м.
5.7.5. Анкерные связи, соединяющие облицовочные (отделочные)
слои (из штукатурки или кирпича) с полистиролбетонными блоками,
выполняются из арматурной проволоки ВрI диаметром 3 мм с
анкерующими полукольцами в клеевом шве и крюками в месте крепления
отделочных сеток. Связи крепления двух противоположных отделочных
слоев выполняются с нахлесткой не менее 100 мм (рис. 5.34).
5.7.6. Крепление отделочных слоев возможно выполнять с помощью
стальных сеток, закладываемых в клеевые горизонтальные швы между
полистиролбетонными блоками с целью уменьшения толщины
горизонтальных швов, которые должны быть не более 4 (5) мм.
Рекомендуется использовать сетки для армоцементных конструкций из
проволоки диаметром 0,5-1,2 мм (СНиП 2.03.03-85 "Армоцементные
конструкции", приложение 2). Могут быть также использованы
зигзагообразные сетки, в которых поперечные и продольные
арматурные стержни диаметром 3 мм расположены в одной плоскости.
По толщине стены укладываются две сетки с расстоянием между
ними 50 мм, что позволяет по сравнению с армированием одной
сеткой, укладываемой на толщину полистиролбетонного блока,
избежать образования "мостика холода".
К сеткам в швах кладки стеновых блоков вязальной проволокой
привязывают штукатурные сетки.
5.7.7. Для дополнительного сцепления отделочного слоя с кладкой
из полистиролбетонных блоков металлические сетки в горизонтальных
швах кладки рекомендуется устанавливать с выпусками на 5 мм из
плоскости стены.
5.7.8. При учете сопротивления армированных штукатурных слоев
при оценке прочности стены на действие ветровой нагрузки эти слои
должны выполняться из цементно-песчаного раствора марки не ниже
M100, а армирующие стальные сетки располагаться без стыков или со
стыками внахлестку.
5.7.9. Штукатурные слои на откосах оконных и дверных блоков
следует выполнять в месте примыкания к оконным (дверным) блокам
толщиной не менее 30 мм, а на втором крае поперечного сечения
откоса толщиной не менее 20 мм.
Штукатурные сетки заводятся на откос из плоскости стены.
5.7.10. В случае наличия на уровне верха проема деревянной
доски ветрового ригеля штукатурную сетку откоса рекомендуется
крепить к ней гвоздями.
5.8. Рекомендации по креплению криволинейных и ломаных
в плане перемычек
5.8.1. Крепление монолитных ломаных и криволинейных в плане
перемычек из полистиролбетона к плитам перекрытия или фасадным
ригелям рекомендуется осуществлять с помощью арматурных выпусков
(рис. 5.35, 5.36). Выпуски должны соединять арматурный каркас
перемычек с указанными выше несущими конструкциями, при этом не
передавать нагрузки на полистиролбетонные перемычки.
5.8.2. Крепление ломаных перемычек, составленных из сборных
прямолинейных перемычек, к несущим конструкциям здания
рекомендуется осуществлять с помощью металлических тяг (см. рис.
5.35). Тяги могут быть запроектированы, например, из полосовой
стали, и соединять узлы сопряжения прямолинейных перемычек с
закладными деталями плит перекрытий или фасадных ригелей. При
наличии облицовки из кирпича его опирание осуществляется на
металлический уголок, который в пролете "подвешивается" к несущим
конструкциям.
5.8.3. "Подвешенные" ломаные и криволинейные перемычки
деформируются вместе с несущими конструкциями, к которым они
закреплены. Чтобы избежать давления на оконные (дверные) блоки и
опорные полистиролбетонные блоки при прогибе элементов перекрытия,
между перемычками и расположенными под ними конструкциями следует
оставлять зазор, заполненный мягким негорючим материалом.
5.9. Рекомендации по креплению наружных навесных стен
зданий из полистиролбетона на стадиях
возведения и эксплуатации
5.9.1. Основной способ крепления наружных навесных стен из
сплошных полистиролбетонных блоков или монолитного
полистиролбетона состоит в забивке в полистиролбетон стальных
монтажных элементов, которые представляют собой прямые или Г-
образной формы штыри прямоугольного или круглого сечения.
5.9.2. С помощью стальных соединительных элементов (накладок),
которые привариваются с одной стороны к плоским (прямоугольного
сечения) штырям и с другой стороны к закладным деталям
железобетонных перекрытий или стен, монтажные элементы и вместе с
ними конструкции наружных полистиролбетонных стен соединяются с
несущими железобетонными конструкциями здания. Соединительные
элементы, как правило, располагаются в пазах, выполненных на
верхней поверхности стеновых полистиролбетонных элементов, с тем
чтобы сварные швы размещались на уровне горизонтальных швов между
стеновыми элементами без их подрезки. Между нижней поверхностью
соединительных элементов и верхней поверхностью расположенных под
ними полистиролбетонных элементов должен находиться воздушный
зазор толщиной не менее 10 мм для того, чтобы защитить
полистиролбетон от чрезмерного нагрева во время приварки
соединительных элементов.
5.9.3. Крепление к перекрытию ненесущих стен из
полистиролбетонных блоков (в простенках и на глухих участках)
производится с помощью стальных монтажных элементов, забитых в
полистиролбетонные блоки и привариваемых к закладным деталям
перекрытия (рис. 5.37 и 5.38).
5.9.4. Возможно соединение штырей с монолитным железобетонным
перекрытием без использования сварки. Для этого в перекрытии
оставляются технологические "окна", через которые в расположенные
ниже полистиролбетонные элементы забивают стальные штыри. Затем
штыри замоноличивают, заполняя "окна" цементно-песчаным раствором
или бетоном.
Такой способ крепления рекомендуется для присоединения
ненесущих стен к перекрытию при неполном опирании
полистиролбетонных блоков (в ошткуатуриваемых с фасада стенах).
5.9.5. Крепление ненесущих полистиролбетонных стен к внутренним
несущим железобетонным стенам производится путем забивки в
полистиролбетон Г-образных монтажных элементов и приварки их с
помощью соединительных элементов к закладным деталям несущих стен
(рис. 5.39).
5.9.6. Крепление полистиролбетонных блоков, утепляющих наружные
несущие железобетонные стены, производится с помощью Г-образных
монтажных элементов, забиваемых в полистиролбетонные блоки и
соединяемых с закладными деталями железобетонных стен приваркой
соединительных накладок (рис. 5.40).
5.9.7. Монтажные элементы, забиваемые в полистиролбетон
наружных стен, должны находиться не ближе 100 мм от ближайшей
поверхности полистиролбетона.
5.9.8. Крепление полистиролбетонных стен к опорным участкам
плит перекрытий рекомендуется осуществлять клеем толщиной 4 мм,
применяемым для кладки стен из полистиролбетонных блоков. При этом
опорный участок железобетонных плит должен иметь ровную гладкую
поверхность с минусовыми допусками (-5 мм) согласно СНиП 3.03.01-
87 "Несущие и ограждающие конструкции", табл. 11.
5.9.9. Крепление наружных стен из монолитного полистиролбетона
к внутренним несущим железобетонным стенам рекомендуется выполнять
с помощью сварки анкеров, выпущенных из монолитного
полистиролбетона, к закладным деталям внутренних несущих стен.
5.9.10. Рекомендуется в несущих железобетонных плитах
перекрытия оставлять вертикальные арматурные выпуски, соединяемые
с арматурным каркасом монолитных полистиролбетонных наружных стен
при его установке на перекрытия.
5.9.11. Крепление штырей к плите перекрытия допускается
осуществлять с помощью специальных направляющих, например,
металлических трубок, замоноличенных в вертикальном положении в
плите перекрытия (см. рис. 5.35). Отверстия трубок закрываются
паклей, и после кладки полистиролбетонных блоков стен через трубки
забиваются штыри, входящие в верхние ряды полистиролбетонных
блоков или доборных стеновых элементов. Зазор между трубкой и
штырем замоноличивается цементно-песчаным раствором.
5.9.12. Крепление стен из полистиролбетонных блоков в процессе
строительства здания рекомендуется осуществлять с помощью
временных приспособлений, например, раскосов, соединяющих верх
возводимой кладки с железобетонными перекрытиями.
Приводится рис. 5.1. Вертикальное сечение наружней ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями.
Приводится рис. 5.2. Вертикальное сечение ненесущей наружной
стены со штукатурными отделочными слоями при ее опирании на
перекрытие с балконной плитой.
Приводится рис. 5.3. Вертикальное сечение ненесущей стены с
кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.4. Горизонтальное сечение ненесущей наружной
стены с кирпичной облицовкой в плоскости перекрытия.
Приводится рис. 5.5. Вертикальное сечение ненесущей наружной
стены с кирпичной фасадной облицовкой при ее опирании на
перекрытие с балконной плитой.
Приводится рис. 5.6. Вертикальное сечение несущей наружной
стены с оштукатуренной фасадной поверхностью.
Приводится рис. 5.7. Вертикальное сечение несущей наружной
стены с кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.8. Вертикальное сечение по проему несущей
наружной стены с кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.9. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены для случая крепления на кирпичный фасад навесного
оборудования.
Приводится рис. 5.10. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой и ломаными в плане
полистиролбетонными перемычками.
Приводится рис. 5.11. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой и криволинейными в плане
полистиролбетонными монолитными перемычками.
Приводится рис. 5.12. Ненесущая стена из монолитного
полистиролбетона с кирпичным фасадом.
Приводится рис. 5.13. Несущая стена из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриванием наружной и внутренней сторон.
Приводится рис. 5.14. Несущая стена из полистиролбетонных
сплошных блоков с облицовкой фасада лицевым пустотелым кирпичом.
Приводится рис. 5.15. Несущая стена из полистиролбетонных
перекрестно-пустотных блоков.
Приводится рис. 5.16. Вертикальное сечение несущей стены из
полистиролбетонных перекрестно-пустотных блоков.
Приводится рис. 5.17. Ненесущая наружная стена из полупустотных
блоков (блоков с трапециевидными выступами).
Приводится рис. 5.18. Вертикальное сечение по оконному проему
несущей стены из полупустотных блоков.
Приводится рис. 5.19. Утепление кровельных покрытий с
применением монолитного полистиролбетона.
Приводится рис. 5.20. Утепление чердачного перекрытия при
неотапливаемом чердаке с применением полистиролбетонных
теплоизоляционных плит.
Приводится рис. 5.21. Утепление перекрытий над неотапливаемым
подвалом (техподпольем, проездом).
Приводится рис. 5.22. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями на перекрытие.
Приводится рис. 5.23. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями на перекрытие с балконной
плитой.
Приводится рис. 5.24. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие.
Приводится рис. 5.24а. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие.
Приводится рис. 5.24б. Вариант опирания кирпичной кладки на
уровне верха проема.
Приводится рис. 5.24в. Вариант опирания облицовочной кирпичной
кладки на уровне перекрытия и верха проема.
Приводится рис. 5.25. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие с балконной
плитой.
Приводится рис. 5.26. Вариант узла опирания утепления
монолитной несущей стены на консоль с оштукатуренной фасадной
поверхностью.
Приводится рис. 5.27. Вариант узла опирания наружной несущей
стены с кирпичной облицовкой.
Приводится рис. 5.28. Вариант узла опирания утепления наружной
несущей стены с кирпичной облицовкой (вертикальное сечение по
проему).
Приводится рис. 5.29. Крепление навесного отопительного
оборудования к внутренней стороне полистиролбетонных стен.
Приводится рис. 5.30. Крепление навесного оборудования и
устройств к наружной стороне полистиролбетонных стен.
Приводится рис. 5.31. Установка разновысоких перемычек и
крепление столярных блоков к ним.
Приводится рис. 5.32. Крепление оконного (дверного) блока к
стене из сплошных полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. 5.33. Крепление оконных (дверных) блоков к
стенам и перемычкам из полистиролбетона посредством штырей.
Приводится рис. 5.34. Крепление отделочных слоев в кладке из
полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. 5.35. Вариант узла крепления в пролете
монолитных ломаных в плане перемычек.
Приводится рис. 5.36. Вариант узла крепления в пролете
монолитных ломаных в плане перемычек.
Приводится рис. 5.37. Крепление оштукатуренной с фасада
ненесущей стены из сплошных полистиролбетонных блоков к перекрытию
(в простенках и на глухих участках).
Приводится рис. 5.38. Крепление ненесущей стены с кирпичным
фасадом из сплошных полистиролбетонных блоков (в простенках и на
глухих участках) к перекрытию с термовкладышами.
Приводится рис. 5.39. Крепление стены из сплошных
полистиролбетонных блоков к внутренней несущей железобетонной
стене.
Приводится рис. 5.40. Крепление кладки из сплошных
полистиролбетонных блоков к торцевой несущей железобетонной стене.
6. Расчет ограждающих конструкций по несущей способности
А. Стены из сплошных полистиролбетонных блоков
Ненесущие стены
6.1. Ненесущие (навесные) стены из сплошных блоков выполняются
высотой на один этаж и прикрепляются к верхнему перекрытию, а
также к поперечным несущим стенам с помощью стальных монтажных
элементов. Эти стены воспринимают в основном только ветровую
нагрузку. Оконные и прочие проемы перекрываются армированными
полистиролбетонными перемычками, которые воспринимают кроме
собственного веса вес блоков и доборных стеновых элементов между
перемычкой и перекрытием, а также вес штукатурных слоев и
навесного оборудования. Расчет этих перемычек приведен в пп. 6.43-
6.49. В отдельных случаях специально армированные перемычки
воспринимают также горизонтальную нагрузку от ветрового давления
на оконные (дверные) заполнения.
6.2. Простенки, располагаемые вне несущих поперечных стен,
рассчитываются как свободно опертые балки на действие равномерно
распределенной нагрузки от ветра, определяемой согласно СНиП
2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия".
Для зданий высотой менее 40 м нормативное значение ветровой
нагрузки w принимается равным:
w = w = w kc <*>, (6.1)
m 0
где:
коэффициент k (см. табл. 6 СНиП 2.01.07-85) определяется по
уровню, проходящему по средине высоты рассматриваемого этажа.
-----------------------------------
<*> Неоговоренные обозначения здесь и далее приняты по СНиП
2.03.01-84*.
Для зданий 40 м и более ветровая нагрузка принимается равной:
w = w + w , (6.2)
m p
где:
w - пульсационная составляющая ветровой нагрузки, определяемая
p
по формуле:
z
w = 1,4-"кси"w "дзета"v, (6.3)
p H mh
где:
z - высота рассматриваемого уровня, м;
H - высота здания, м;
"кси" - коэффициент динамичности, определяемый по графику на
черт. 2 СНиП 2.01.07-85 при логарифмическом декременте колебаний
_
"дельта" = 0,3 в зависимости от "эпсилон" = 0,004Tvw , где w
0 0
- нормативное значение ветрового давления, кгс/кв. м, Т - период
-1
собственных колебаний, сек , который приближенно можно принять
равным 0,021Н; при "эпсилон" <= 0,05 значение "кси" можно
определять по формуле:
"кси" = 1,18 + 10"эпсилон";
w - средняя составляющая ветровой нагрузки, вычисляемая по
mh
формуле (6.1), где k определяется при z = H;
"дзета" - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по
табл. 7 СНиП 2.01.07-85 при z = H;
v - коэффициент корреляции пульсаций давления ветра,
принимаемый по табл. 9 СНиП 2.01.07-85 при "хи" = Н и "ро" = В;
Н и В ширина здания с наветренной стороны.
6.3. За расчетный пролет простенка l принимается расстояние в
свету между перекрытиями (рис. 6.1). Ветровая нагрузка собирается
с грузовой площади шириной, равной расстоянию между серединами
смежных проемов. Погонная нагрузка q, действующая на простенок,
равна:
b + b
л n
q = w(b + ----------)"гамма" "гамма" , (6.4)
2 f n
где:
b - ширина простенка;
b и b - ширина левого и правого проемов;
л n
w - ветровая нагрузка, определяется по п. 6.2;
"гамма" = 1,4 - коэффициент надежности по нагрузке;
f
"гамма" - коэффициент надежности по назначению, принимаемый
n
равным:
- для зданий 1-го класса (учебные заведения, больницы, детские
сады и т.п.) - 1,0;
- для зданий 2-го класса (жилые и прочие общественные здания) -
0,95;
а расчетный момент равен:
2
M = ql /8. (6.5)
6.4. Простенок с двумя штукатурными армированными слоями
(внутренним и внешним) рассчитывается на действие момента М,
определяемого согласно п. 6.3, при аэродинамическом коэффициенте с
= 0,8 (положительное давление ветра). При этом учитываются сжатый
штукатурный слой и растянутая арматура в растянутом (внутреннем)
штукатурном слое. Расчет ведется из условия:
M <= R A (h + h ), (6.6)
s s n ш
где:
h и h - толщина соответственно полистиролбетонной кладки и
n ш
штукатурного слоя.
В качестве арматуры используются стальные сетки, рекомендуемые
для армоцементных конструкций СНиП 2.03.03-85, приложение 2, с
расчетным сопротивлением R = 2500 кгс/кв. см. Штукатурный слой
s
выполняется из цементно-песчаного или
цементно-известково-песчаного раствора марки не ниже 50 и не ниже
марки полистиролбетона. Кроме того, плотность полистиролбетона
должна быть не менее 200 кг/куб. м.
6.5. Простенок с кирпичной облицовкой и внутренним штукатурным
армированным слоем рассчитывается на действие момента М,
определенного согласно п. 6.3 как при с = 0,8, так и при с = -0,6
(отрицательное давление ветра) <*>.
-----------------------------------
<*> Знак "плюс" у аэродинамического коэффициента с
соответствует направлению давления ветра на соответствующую
поверхность, знак "минус" - от поверхности.
Сначала расчет выполняется без учета кирпичной облицовки. При
положительном давлении ветра расчет ведется из условия:
M <= R A (h - x/2), (6.7)
s s 0
где:
h - рабочая высота сечения, равная h + h /2;
0 n ш
x - высота сжатой зоны, равная x = R A /(R b);
_ s s b
R - расчетное сопротивление сжатию полистиролбетонной кладки,
b
принимаемое равным произведению сопротивления сжатию
полистиролбетона по табл. 3.6 и коэффициента условий работы кладки
К = 0,7, учитывающего влияние клеевых швов.
Остальные обозначения - см. пп. 6.3 и 6.4.
При отрицательном давлении ветра расчет ведется из условия:
_
M <= R W , (6.8)
btf red
где:
_
R - расчетное сопротивление кладки из полистиролбетонных
btf
блоков растяжению при изгибе, принимаемое равным произведению
сопротивления полистиролбетона растяжению при изгибе по табл. 3.6
и коэффициента условий работы кладки K = 0,85, учитывающего
влияние клеевых швов;
W - момент сопротивления приведенного сечения, включающего в
red
себя площадь полистиролбетона, а также площадь сжатого
штукатурного слоя, умноженную на отношение модулей упругости
_
раствора и полистиролбетона Е /Е .
ш в
Модуль упругости Е принимается по табл. 18 СНиП 2.03.01-84
ш
"Бетонные и железобетонные конструкции" как для мелкозернистого
бетона группы Б естественного твердения в зависимости от класса
бетона В = 0,07М, где М - марка раствора, или по табл. 6.1.
_
Модуль упругости кладки из полистиролбетонных блоков Е
b
принимается равным произведению модуля упругости полистиролбетона
по табл. 3.7 и коэффициента условий работы кладки К = 0,8,
учитывающего влияние клеевых швов. Значение W определяется по
red
формуле:
W = I /y , (6.9)
red red red
где:
I - момент инерции приведенного сечения;
red
y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до
red
растянутой грани полистиролбетонного блока у кирпичной облицовки.
В случае если условия (6.7) или (6.8) не удовлетворяются,
момент М можно уменьшить, распределив его между кирпичной
облицовкой и основной частью стены пропорционально их жесткостям,
определяемым следующим образом:
- жесткость облицовки:
3
B = "альфа"Rbh /12 , (6.10)
обл обл
где:
"альфа" - упругая характеристика кладки, принимаемая по табл.
15 СНиП II-22-81 "Каменные и армокаменные конструкции";
R - расчетное сопротивление сжатию кладки, принимаемое по табл.
2 СНиП II-22-81;
h - толщина кирпичной облицовки;
обл
- жесткость основной части стены:
_
В = E I . (6.11)
cm b red
При этом следует проверить прочность облицовки из условия:
B
обл 0,9G
M--------- <= (0,85 x R + ------)W , (6.12)
В + В tb bh обл
обл cm обл
где:
R - расчетное сопротивление кирпичной кладки растяжению при
tb
изгибе по перевязанному сечению, принимаемое по табл. 10 СНиП
II-22-81. Коэффициент 0,85 при R вводится для исключения
tb
сверхдопустимых растягивающих напряжений в неперевязанных швах
кирпичной кладки;
G - вес облицовки, расположенной выше расчетного сечения:
2
W = bh /6. (6.13)
обл обл
При выполнении условия (6.12) кирпичная облицовка объединяется
гибкими связями с полистиролбетонной частью стены. При этом
сплошная приклейка облицовки к основной части стены не требуется.
Однако необходимо предусматривать противопожарные рассечки в
образовавшейся воздушной прослойке толщиной 5 мм.
При невыполнении условий (6.7), или (6.8), или (6.12) расчет
стены с кирпичной облицовкой, объединенной с полистиролбетонной
частью стены гибкими связями и приклеенной к ней клеевым швом (5
мм) или цементно-песчаным раствором (10 мм), при действии
ветровой нагрузки (положительном (напор) или отрицательном
(отсос) давлении) производится как элемента комплексного сечения,
включающего кирпичную облицовку, цементно-песчаный или клеевой
шов, полистиролбетонную часть стены и армированный слой
штукатурки. При этом принимается гипотеза плоских сечений и
напряжения в различных точках сечения определяются по схеме
приведенного сечения, причем растягивающие напряжения в
неперевязанных (горизонтальных) швах кирпичной облицовки не
должны превышать 0,85 R , что исключает сверхдопустимые
tb
растягивающие напряжения.
Самонесущие стены
6.6. Самонесущие стены из сплошных блоков плотностью 350-400
кг/куб. м выполняются высотой до двух этажей включительно, но не
более 10 м. Они прикрепляются гибкими связями к перекрытиям и к
поперечным несущим стенам или к фахверковым стойкам. Самонесущие
стены должны воспринимать, кроме ветровой нагрузки, также
собственный вес (включая вес облицовки), вес заполнения проемов и
вес навесного оборудования.
6.7. Простенок, располагаемый вне несущих поперечных стен или
фахверковых стоек, рассматривается как неразрезная балка, опорами
которой служат места крепления простенка к перекрытиям (рис. 6.2).
Пролетная часть такой балки рассчитывается на действие ветровой
нагрузки аналогично расчету ненесущих стен согласно пп. 6.3-6.5.
2
При этом момент принимается равным М = ql /12. При одинаковых
пролетах балки достаточно проверить только верхний ее пролет.
6.8. Если прочность простенка на изгиб не обеспечивается, то по
ширине этого простенка устанавливаются фахверковые стойки,
прикрепленные гибкими связями к простенку, а также к верхнему и
нижнему перекрытиям. Пример установки фахверковых стоек приведен
на рис. 6.3. Сечение этих стоек подбирается так, чтобы момент,
действующий на стену, стал меньше его предельного значения для
стены М за счет перераспределения между стеной и фахверковыми
пр
стойками пропорционально их жесткостям. В этом случае суммарная
жесткость фахверковых стоек должна быть не менее:
В = В (M/M - 1), (6.14)
ф cm пр
где:
В - жесткость стены; для простенка с двумя штукатурными
cm
слоями В определяется по формуле (6.11); для простенка с
cm
кирпичной облицовкой и одним штукатурным слоем В равна сумме
cm
жесткостей облицовки и основной части стены, определяемых по
формулам (6.10) и (6.11);
М - правая часть условий (6.6)-(6.8).
пр
При этом если прочность простенка с кирпичной облицовкой не
обеспечивается как при положительном, так и при отрицательном
давлении ветра, в формуле (6.14) следует учитывать максимальное
отношение М/М из этих двух расчетных случаев.
пр
Несущие стены
6.9. Несущие стены из сплошных блоков плотностью 400-550
кг/куб. м выполняются высотой на 1-2 этажа. При этом они
воспринимают, кроме ветровой нагрузки и нагрузки от собственного
веса, также нагрузки от перекрытий и покрытий, опираемых на них.
6.10. Простенки, располагаемые вне поперечных несущих стен,
рассчитываются на внецентренное сжатие. При этом продольная сила N
складывается из нагрузки от ближайшего перекрытия N , суммы
пер
нагрузок от других вышерасположенных перекрытий N и от веса стены
в
(включая вес штукатурных слоев, заполнения проемов и навесного
оборудования) N на участке высотой от рассматриваемого сечения
cm
до верха стены. Ширина рассчитываемой стены, а также грузовых
площадей, с которых собираются нагрузки от перекрытий, равна b +
(b + b )/2. Очертание грузовых площадей принимается по рис. 6.4.
л n
Сила N прикладывается в соответствии со схемой на рис. 6.5.
пер
Силы N и N прикладываются в центре тяжести приведенного сечения
в cm
простенка.
Рассматриваются 2 сечения:
- сечение 1 располагается на уровне верха проема, при этом
момент от ветровой нагрузки не учитывается;
- сечение 2 располагается на уровне середины высоты этажа. При
этом учитывается момент от отрицательного давления ветра q (т.е.
2
при с = -0,6), см п. 6.5, равный M = ql /12.
w
6.11. Простенок с двумя штукатурными армированными слоями
рассчитывается как железобетонный элемент из условия:
_ _
M < R bx(h - x/2) + (R - R ) bh (h + h ) - N(h + h )/2,
b 0 bш b ш n ш n ш
(6.15)
где:
h - рабочая высота, равная h + 1,5h ;
0 n ш
х - высота сжатой зоны, определяемая следующим образом:
а) если
_
N - bh (R - R ) + R A
ш bш b s s
x = ------------------------ <= "кси" h
_ R 0
R x b
b
(где "кси" - см. табл. 6.1), то x = x ;
R 1
б) если x > "кси" h , то
1 R 0
__________________________
/2
x = h (\/z + "альфа" "пси" "омега" - z), (6.16)
0 s
где:
z = ("альфа" "пси" + "альфа" - "альфа" )/2;
s ov n
R A
s s
"альфа" = ------;
s _
R bh
b 0
bh (R - R )
N ш bш b
"альфа" = ------; "альфа" = --------------;
n R bh ov R bh
b 0 b 0
_
R - см. п. 6.5;
b
"пси" и "омега" - см. табл. 6.1;
М - момент внешних сил относительно центра тяжести сечения,
равный:
- для сечения 1:
М = N (h /2 - l /3)(1-а/l)"эта" ; (6.17)
пер n on 1
- для сечения 2:
M = [N (h /2 - l /3)/2 + M ]"эта", (6.18)
пер n on w
где:
"эта" и "эта" - коэффициенты продольного изгиба, определяемые
1
согласно п. 6.13;
а, l, l - см. рис. 6.5;
on
b, h , h , R , A - см. пп. 6.3 и 6.4;
n ш s s
_
R и R - расчетные сопротивления сжатию соответственно
b bш
полистиролбетонной кладки и штукатурного слоя (см. табл. 6.1).
Таблица 6.1
ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСТВОРА ШТУКАТУРНОГО СЛОЯ
----------------T-------------T-------------T------T-----T-------¬
¦Марка раствора ¦R ¦ -3 ¦"кси" ¦"пси"¦"омега"¦
¦ ¦ bш, ¦Е x 10 , ¦ R¦ ¦ ¦
¦ ¦кгс/кв. см ¦ ш ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦кгс/кв. см ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 50 ¦ 19,3 ¦ 66,3 ¦ 0,630¦ 6,02¦ 0,735¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 75 ¦ 27,2 ¦ 95,3 ¦ 0,623¦ 5,92¦ 0,728¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 100 ¦ 38,2 ¦ 120,3 ¦ 0,613¦ 5,78¦ 0,719¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ _ 2 ¦
¦ "омега" = 0,85 - 0,0008R ; "пси" = ---------------; ¦
¦ b 1 - "омега"/1,1 ¦
¦ ¦
¦ "омега" ¦
¦ "кси" = -----------------------. ¦
¦ R 1 + (1 - "омега"/1,1)/2 ¦
¦ ¦
¦Примечания: ¦
¦ 1. Расчетное сопротивление раствора R принято по табл. 13¦
¦ bш ¦
¦СНиП 2.03.01-84 как для мелкозернистого бетона класса, равного¦
¦0,07 от марки раствора, с учетом "гамма" = 0,9. ¦
¦ b2 ¦
¦ 2. Модуль упругости раствора Е принят по табл. 18 СНиП¦
¦ ш ¦
¦2.03.01-84 как для мелкозернистого бетона группы Б¦
¦естественного твердения класса, равного 0,07 от марки раствора. ¦
¦ 3. Значение "кси" определено по формуле (25) СНиП 2.03.01.84¦
¦ R ¦
¦при "сигма" = 2500 кгс/кв. см, "сигма" = 5000 кгс/кв. см. ¦
¦ sp sc,u ¦
L-----------------------------------------------------------------
6.12. Простенок с кирпичной облицовкой и внутренним штукатурным
слоем рассчитывается без учета кирпичной облицовки из условия:
_ 2 _ 2
R bx + (R - R )bh
b bш b ш
M <= Ny - ----------------------, (6.19)
n 2
где:
x - высота сжатой зоны, равная:
_
N - bh (R - R )
ш bш b
x = ----------------------; (6.20)
_
R b
b
y - расстояние от центра сжатия до сжатой зоны, равное:
n
_ 2
R h (h /2 + h ) + R h /2
b n n ш bш ш
y = --------------------------; (6.21)
n _
R h + R h
b n bш ш
М - момент внешних сил относительно центра сжатия, определяемый
следующим образом:
1) для сечения 1:
M = [N e (1 - a/l) + (N + N )(y - y )]"эта" ; (6.22)
пер 0 в cm n red 1
2) для сечения 2:
M = [N e /2 + (N + N )(y - y ) + М ] "эта", (6.23)
пер 0 b cm n red w
где:
e - эксцентриситет силы N относительно центра сжатия
0 пер
сечения, равный:
e = y - l /3 - h ;
0 n on ш
y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до
red
сжатой грани, равное:
2
h (h /2 + h ) + "альфа"h /2
n n ш ш
y = -----------------------------; (6.24)
red h + "альфа"h
n ш
_
"альфа" = E /E ;
ш b
_
E и E - модули упругости кладки из полистиролбетонных блоков
b ш
(см. п. 6.5) и штукатурного слоя (см. табл. 6.1).
6.13. Коэффициент продольного изгиба "эта" для сечения 2
определяется по формуле:
1
"эта" = ---------, (6.25)
1 - N/N
cr
где:
N - условная критическая сила, равная:
cr
_
1,3E I
b red
N = ----------, (6.26)
cr 2
l
где:
I - момент инерции приведенного сечения.
red
Для сечения 1 при а < l/3 коэффициент продольного изгиба "эта"
1
определяется по интерполяции между "эта" = 1 для сечения y
1
верхнего перекрытия и "эта" = "эта" для сечения на расстоянии а =
1
l/3 от верхнего перекрытия, т.е.:
3а
"эта" = 1 + --("эта" - 1). (6.27)
1 l
При а > l/3 "эта" = "эта".
1
6.14. Места опирания перекрытия на полистиролбетонную кладку
должны быть проверены на смятие из условия:
b + b
_ л n
N < 0,625R l (b + --------), (6.28)
b on 2
где:
N - полная нагрузка на уровне низа перекрытия, собранная со
всех перекрытий при расчетной ширине грузовых площадей
b + b
л n
b + --------;
2
_
R - см. п. 6.5.
b
6.15. Участки глухих стен, отстоящие от поперечных стен далее
чем на l/2, рассчитываются согласно пп. 6.11 и 6.12, принимая
ширину b простенка и ширину грузовых площадей для вертикальных и
ветровых нагрузок равными 1 см. При этом сечение 1 принимается на
уровне опирания верхнего перекрытия.
Расчет креплений полистиролбетонных стен к несущим
конструкциям здания и оконных (дверных) блоков
к полистиролбетонным стенам
6.16. Элемент крепления - штырь прямоугольного или круглого
сечения, забиваемый в полистиролбетон на расстоянии не менее 100
мм от боковой (перпендикулярной ветровому напору) поверхности
полистиролбетонной части стены, рассчитывается как балка на
упругом основании, загруженная силой N и моментом M = N x l , как
3
показано на рис. 6.6. При этом проверяется прочность
полистиролбетона на смятие из условия:
R bl
b
N < ----------------------------------- (6.29)
1/"альфа" + l "фи"/("альфа" x l)
v 3 m
и прочность самого элемента крепления на изгиб из условия:
N(l + 0,5"ламбда")"фи" <= R W, (6.30)
3 y
где:
N - сила, приходящаяся на элемент крепления (рис. 6.6б);
R - расчетное сопротивление сжатию полистиролбетона,
b
принимаемое по табл. 3.6;
b и l - ширина и глубина заделки в полистиролбетон элемента
крепления;
"альфа" и "альфа" - коэффициенты, принимаемые по графикам на
v m
рис. 6.7 в зависимости от приведенной длины балки l/"ламбда";
"ламбда" - упругая характеристика элемента крепления (см) как
балки на упругом основании, равная:
______
4/ 4EI
"ламбда" = \/ ---, (6.31)
k
где:
k - отпорность полистиролбетонного основания штыря, принимаемая
равной E b/300, кгс/кв. см;
b
R - расчетное сопротивление стали штыря изгибу по пределу
y
текучести (СНиП II-23-81* "Стальные конструкции");
W - момент сопротивления сечения штыря;
"фи" - коэффициент, учитывающий защепленность незабитого конца
штыря. При свободном конце "фи" = 1; при защемленном конце,
приваренном к закладной детали или забетонированной в "окне"
перекрытия, "фи" = 0,5;
EI - жесткость элемента крепления (кгс.кв. см); для элемента
6 3
крепления в виде пластин толщиной t EI = 2,1 x 10 bt /12; для
6 4
элемента крепления круглого сечения EI = 2,1 x 10 "пи"d /64.
Проверка прочности элементов крепления производится по формулам
(6.29 и 6.30) как в случае креплений полистиролбетонных стен к
несущим элементам здания, так и в случае крепления оконных
(дверных) блоков к полистиролбетонным стенам.
6.17. При креплении стены к верхнему перекрытию сила N
принимается равной:
ql
N = -----, (6.32)
2n
где:
q, l - см. п. 6.3, при этом коэффициент с = -2 или с = +0,8 в
зависимости от места расположения крепления (см. СНиП 2.01.07-85
"Нагрузки и воздействия", п. 6.6). При этом к нижнему перекрытию
стеновые элементы крепятся с помощью клеевой композиции;
n - число элементов крепления на расчетном участке шириной b.
При креплении наружной стены к несущей внутренней поперечной
стене и к верхнему и нижнему перекрытиям сила N определяется по
опорной реакции стены как пластины, опертой по трем сторонам
(рис. 6.8) и загруженной равномерно распределенной нагрузкой q =
p
w"гамма" "гамма" , кгс/кв. см. Тогда наибольшая сила N,
f n
действующая на крепление, расположенное посредине высоты этажа,
равна:
N = k q l x l , (6.33)
1 p k
где:
k - см. табл. 6.2;
1
l - расстояние между креплениями.
k
Таблица 6.2
----T------T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-------¬
¦а/l¦<= 0,5¦0,67 ¦0,71 ¦0,77 ¦0,83 ¦0,90 ¦1,0 ¦1,20 ¦1,3 ¦>= 1,50¦
+---+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-------+
¦k ¦0,401 ¦0,450¦0,460¦0,467¦0,474¦0,478¦0,487¦0,494¦0,497¦0,501 ¦
¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+--------
Такой расчет дает завышенную величину силы N. Поэтому в случае
необходимости силу N можно снизить, рассчитав стену как пластину с
отверстиями с помощью компьютерных программ (например, программа
"Лира" и ее модификации).
Расстояние между креплениями l находится из условия:
k
N
пр
l <= -----------,
k K q l
1 p
где:
N - усилие, воспринимаемое креплением по формуле (6.29) или
пр
(6.30).
Элементы крепления, как правило, рекомендуется принимать в виде
пластины толщиной 4-5 мм, длиной 150-250 мм. Рекомендуемая ширина
пластины 50-70 мм.
Расчет стен из сплошных полистиролбетонных блоков
в стадии возведения
6.18. Прочность стены должна быть проверена в стадии возведения
без учета штукатурных слоев на действие ветровой нагрузки w,
определенной согласно п. 6.2 и уменьшенной на 20%. Необходимо
рассмотреть вариант положительного (напор) давления ветра (с =
+0,8) и отрицательного (отсос) ветрового давления (с = -0,6).
6.19. При расчете простенка, расположенного вне несущих
поперечных стен, рассматриваются 2 случая:
Случай 1. Кладка из полистиролбетонных блоков возведена до
перекрытия, но не закреплена за него. Остекленные оконные
(дверные) блоки еще не установлены.
Простенок рассчитывается как консоль с расчетным сечением по
низу смежных проемов на действие ветровой нагрузки, собранной с
b + b
л n
площади стены шириной b = b + -------- без учета проемов и
p 2
длиной от низа смежных проемов до низа перекрытия (рис. 6.9). При
этом аэродинамический коэффициент с принимается равным 0,8 для
бескаркасных зданий (ветровая нагрузка с фасадной стороны) и 1,4
для каркасных зданий (ветровая нагрузка с двух сторон: 0,8 + 0,6).
Случай 2. Кладка из полистиролбетонных блоков возведена до
перекрытия и закреплена за него.
Оконные (дверные) блоки установлены, штукатурка еще не
выполнена. Кладка кирпичной облицовки выполняется одновременно с
кладкой полистиролбетонных блоков.
Простенок рассчитывается как балка с расчетным сечением
посредине высоты этажа пролетом l на действие момента
2
М = ql /12, где q - ветровая нагрузка, собранная с площади шириной
b , включающей проемы; при этом принимается с = 0,8 для любого
p
типа здания.
Для случаев 1 и 2 расчет ведется из условия:
_ G 2
М <= (R + ------)bh /6, (6.34)
btf bh n
n
где:
_
R - см. п. 6.5;
btf
b, h - см. пп. 6.3 и 6.4;
n
G - вес стены шириной b , расположенной выше расчетного сечения
р
с учетом коэффициента "гамма" = 0,9.
f
При наличии кирпичной облицовки момент М может быть уменьшен
путем его распределения между облицовкой и основной частью стены
пропорционально их жесткостям аналогично указаниям п. 6.5. В этом
случае следует проверить также прочность облицовки из условия
(6.12).
6.20. При расчете части простенка, расположенного между
поперечной несущей стеной и балконной дверью, рассматривается
случай, когда неоштукатуренная стена доведена до перекрытия, но не
закреплена за него. Стена рассчитывается как пластина, жестко
заделанная внизу, шарнирно опертая сбоку и неопертая по двум
другим сторонам (рис. 6.10), на действие равномерно распределенной
нагрузки q = w"гамма" "гамма" (кгс/кв. см). Максимальный
p n f
момент на ширине 1 м y неопертого бокового края простенка
определяется по формуле:
2
М = k q l , (6.35)
n p
где:
k - см. табл. 6.3.
n
Таблица 6.3
----T------T-----T-----T-----T-----T-----T-----T-------¬
¦а/l¦<= 0,5¦0,6 ¦0,8 ¦1,0 ¦1,2 ¦1,5 ¦2,0 ¦>= 3,0 ¦
+---+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-------+
¦n ¦0,065 ¦0,140¦0,215¦0,284¦0,337¦0,388¦0,445¦0,485 ¦
L---+------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+--------
Расчет ведется из условия:
_ 2
M <= (R + "гамма" l)h /6, (6.36)
btf n n
где:
"гамма" - плотность полистиролбетонной кладки.
n
При наличии кирпичной облицовки момент М также может быть
уменьшен аналогично расчету простенка вне поперечной стены.
6.21. В случае невыполнения условия (6.34) или условия (6.36)
стена до закрепления ее постоянными креплениями должна быть
укреплена инвентарными устоями или иными связями, препятствующими
ее горизонтальным смещениям.
Крепление с помощью инвентарных устоев или других временных
связей стен следует предусмотреть до затвердения штукатурных слоев
в случае, если прочность стены в рассматриваемой стадии
обеспечивается только при учете армированного штукатурного слоя.
Кроме того, в процессе возведения кладки с клеевой композицией,
еще не набравшей прочности, требуется установка временных
креплений.
Примеры расчета
Пример 1. Дано: схема ненесущей стены по рис. 6.11; стена
состоит из полистиролбетонных блоков толщиной 29,5 см, внутреннего
армированного штукатурного слоя толщиной 2 см и наружной кирпичной
облицовки толщиной 12 см; здание каркасное жилое 25-этажное (без
учета цокольного этажа), расположенное в г. Москве; высоты всех
этажей 3,0 м; перекрытие над цокольным этажом находится на высоте
2 м над уровнем земли; полистиролбетон класса В0,35 марки по
средней плотности D250; штукатурный раствор марки 50; кирпичная
кладка из кирпича марки 75 на растворе марки 50.
Требуется проверить прочность стены в стадиях эксплуатации и
возведения и запроектировать крепление стены к верхнему перекрытию
и к поперечным несущим стенам.
Расчет. Проверим прочность межоконного простенка в стадии
эксплуатации согласно п. 6.5. Для этого предварительно определим
ветровую нагрузку, действующую на простенок, располагаемый на
верхнем 25-м этаже, согласно п. 6.2. Высота здания составляет Н =
25 x 3 + 2 = 77 м > 40 м, следовательно, учитываем пульсационную
составляющую ветровой нагрузки. Середина верхнего этажа находится
на высоте z = 77 - 3/2 = 75,5 м. Принимая тип местности В
(городская территория), по табл. 6 СНиП 2.01.07.85 определяем
коэффициент k:
75,5 - 60
k = 1,3 + 0,15--------- = 1,416.
80 - 60
Для г. Москвы (1-й и ветровой район) w = 23 кгс/кв. м. Тогда
0
средняя составляющая ветровой нагрузки при с = 0,8 равна:
w = w кс = 23 x 1,416 x 0,8 = 26,05 кгс/кв. м.
m 0
Определяем пульсационную составляющую ветровой нагрузки w по
p
формуле (6.3).
Период собственных колебаний здания T = 0,021 x H = 0,021 x
-1
77 = 1,617 сек . _ __
Тогда параметр "эпсилон" = 0,004T \/w = 0,004 x 1,617 \/23 =
0
0,031 < 0,05; а коэффициент динамичности "кси" = 1,18 +
10"эпсилон" = 1,18 + 10 x 0,031 = 1,49.
Определим коэффициент k при z = Н = 77 м:
77 - 60
k = 1,3 + 0,15------- = 1,428.
20
Тогда w = 23 x 1,428 x 0,8 = 26,27 кгс/кв. м. Определяем по
mh
табл. 7 СНиП 2.01.07-85 коэффициент "дзета" при z = 77 м и типе
77 - 60
местности В: "дзета" = 0,74 - 0,04------- = 0,706. По табл. 9
20
СНиП 2.01.07-85 определяем v при "хи" = Н = 77 м и "ро" = В = 40
м:
77 - 40
v = 0,67 - 0,04------- = 0,633.
40
Тогда:
z 75,5
w = 1,4 -"кси"w "дзета"v = 1,4----1,49 x 26,27 x 0,706 x
p H mh 77
x 0,633 = 24,01 кгс/кв. м и
w = w + w = 26,05 + 24,01 = 50,06 кгс/кв. м.
m p
Из рис. 6.11 имеем b = 60 см, b = 210 см, b = 150 см, l =
л n
= 280 см. Для жилых зданий "гамма" = 0,95. Тогда согласно формуле
n
(6.4):
b + b
л n
q = w(b + --------)"гамма" "гамма" = 50,06(0,6 +
2 n f
2,1 + 1,5
+ ---------)0,95 x 1,4 = 159,8 кгс/м.
2
Таким образом, расчетный момент в простенке при положительном
давлении ветра (с = 0,8) равен:
2 2
ql 159,8 x 2,8
М = ------ = ------------ = 156,6 кгс.м,
8 8
а при отрицательном давлении:
0,6
М = 156,6--- = 117,5 кгс.м.
0,8
Проверяем прочность без учета кирпичной облицовки при
положительном давлении ветра из условия (6.7). На ширине простенка
60 см при шаге проволок 10 мм располагается 60 проволок D = 1 мм,
2
"пи" x 0,1
т.е. А = 60----------- = 0,471 кв. см. Принимая h = 29,5 см,
s 4 n
h = 2 см, R = 2500 кгс/кв. см, из табл. 3.6 R = 2,5
ш s b
_
кгс/кв. см, получаем R = 2,5 x 0,7 = 1,75 кг/кв. см, тогда:
b
R A
s s
R A (h + h /2 - -----) = 2500 x 0,471(29,5 +
s s n ш __
2R b
b
2500 x 0,471
+ 1,0 - -------------) = 29311 кгс.см = 293,11 кгс.м > M =
2 x 1,75 x 60
= 156,6 кгс.м,
т.е. прочность при положительном давлении ветра обеспечена.
Проверим прочность облицовки путем исключения сверхдопустимых
растягивающих напряжений в неперевязанных (горизонтальных) швах
кирпичной кладки (см. п. 6.5), что обеспечивается выполнением
неравенства "сигма" <= 0,85R , где "сигма" - нормальные
w tb w
растягивающие напряжения в кладке.
В данном примере кирпичная облицовка связана с
полистиролбетонными блоками только гибкими связями (без приклейки
к ним), поэтому момент от ветровой нагрузки, передаваемый на
облицовку, равен:
B
к.о 9,5
М = М---------- = 156,6----------- = 12,27 кгс.м,
к.о В + В 9,5 + 111,7
к.о cm
где:
3 3
B = "альфа"Rbh /12 = 1000 x 11 x 60 x 12 /12 =
к.о обл
7
= 95 x 10 кгс.кв. см;
_ 7
В = E J = 2800 x 398889 = 111,7 x 10 кгс x кв. см
cm b red
_
(определение величин J и Е приведено ниже).
red b
Предельный момент, воспринимаемый кирпичной облицовкой, равен:
пред 2 2
M = 0,85R bh /6 = 0,85 x 1,2 x 60 x 12 /6 = 14,69
к.о tb обл
кгс.м > 12,27 кгс.м,
где при растворе марки 50 R = 1,2 кг/кв. см (табл. 10 СНиП
tb
II-22-81).
Следовательно, прочность кирпичной облицовки обеспечена.
Для проверки прочности при отрицательном давлении ветра
определяем геометрические характеристики приведенного сечения
простенка, включающего полистиролбетонную часть стены и
армированный штукатурный слой. Из табл. 6.1 при марке раствора 50
находим его модуль упругости Е = 66300 кгс/кв. см.
ш
Из табл. 3.7 при D250 и В0,35 находим Е = 3500 кгс/кв. см.
b
Тогда:
_
- E = 3500 x 0,8 = 2800 кгс/кв. см;
b
- площадь A = 60 x 29,5 + 60 x 2 x 66300/2800 = 1770 +
red
+ 2841 = 4611 кв. см;
- расстояние от центра тяжести до растянутой грани:
y = (1770 x 14,75 + 2841 x 30,5)/4611 = 24,45 см;
red
- момент инерции:
3
60 x 29,5 2
I = ---------- + 1770(24,45 - 14,75) + 2841 x
red 12
2 4
x (30,5 - 24,45) = 398889 см ;
- момент сопротивления:
W = I /y = 398889/24,45 = 16314 куб. см.
red red red
Из табл. 3.6 при В0,35 находим R = 1,4 кгс/кв. см. Тогда
_ btf
R = 1,4 х 0,85 = 1,19 кгс/кв. см;
btf
_
R W = 1,19 x 16314 = 19414 кгс.см = 194 кгс.м > M =
btf red
117,5 кгс.м,
т.е. прочность простенка обеспечена без учета кирпичной
облицовки при любом направлении ветра. На других этажах прочность
простенков заведомо обеспечена, поскольку на них при тех же
размерах действует меньшая ветровая нагрузка.
Проверим прочность кирпичной облицовки, объединенной с
полистиролбетонной частью стены гибкими связями. Воспринимаемый
B
к.o
его момент равен М----------, где В - изгибная жесткость
B + B к.o
к.o cm
кирпичной облицовки; В - изгибная жесткость стены с приведенным
cm
сечением, включающим полистиролбетонную часть стены и
армированную штукатурку.
Жесткость полистиролбетонной части оштукатуренной стены равна:
_ 7
В = E J = 2800 x 398889 = 111,68 x 10 кгс x кв. см.
cm b red
Жесткость кирпичной облицовки равна:
3 3
B = "альфа"Rbh /12 = 1000 x 11 x 60 x 12 /12 =
к.o обл
7
= 9,5 x 10 кгс x кв. см,
где:
"альфа" - по табл. 15 СНиП II.12.81 ("альфа" = 1000);
R - по табл. 2 СНиП II-12-81 (R = 11 кгс/кв. см).
9,5
M = 156,6------------ = 11,75 кгс.м.
обл 9,5 + 111,68
Предельный момент, воспринимаемый кирпичной облицовкой, при
котором не возникают в кладке сверхдопустимые растягивающие
напряжения, равен:
3
60 x 12
М = 0,85R x W = 0,85 x 0,8-------- =
пред tb 12
= 58,75 кгс.м > 11,75 кгс.м,
где:
R = 0,8 кгс/кв. см для раствора марки 25 (табл. 10 СНиП
tb
II-12-81).
Следовательно, прочность кирпичной облицовки на гибких связях
без приклейки к поверхности полистиролбетона обеспечена.
Определим необходимое количество элементов крепления
межоконного простенка к верхнему перекрытию исходя из условий
(6.29) и (6.30). При этом учтем, что часть креплений забивается
непосредственно в простенок плотностью D250, а часть креплений - в
опорные зоны полистиролбетонных перемычек, укладываемых на
простенок (D300, В0,75). Принимаем каждый элемент крепления в виде
пластины сечением 50 x 5 мм с длиной забивки l = 200 мм (рис.
6.6).
Тогда его жесткость равна:
3
6 5 x 0,5
EI = 2,1 x 10 x -------- = 109375 кгс x кв. см,
12
а момент сопротивления равен:
2
W = 5 x 0,2 /6 = 0,208 куб. см.
Отпорность основания из полистиролбетона плотностью D250 равна:
E b
b 3500 x 5
k = ----- = -------- = 58,3 кгс/кв. см,
250 300 300
а из полистиролбетона плотностью D300 (В0,75):
7000 x 5
k = -------- = 116,7 кгс/кв. см;
300 300
_____ __________
/4EI /4 x 109375
"ламбда" = / ----- = 4 /----------- = 9,3 см;
250 4/ k \/ 58,3
\/ 250
l 20
----------- = --- = 2,15;
"ламбда" 9,3
250
__________
/4 x 109375
"ламбда" = 4/----------- = 7,82 см;
300 \/ 116,7
l 20
----------- = ---- = 2,56.
"ламбда" 7,82
300
Согласно табл. 3.6 для полистиролбетона класса В0,35 R = 2,5
b
кгс/кв. см, класса В0,75 R = 5,5 кгс/кв. см.
b
Зазор между плитой перекрытия и расположенным ниже
полистиролбетонным блоком равен l = 15 мм.
3
Из рис. 6.7 при l/"ламбда" = 2,15 коэффициенты "альфа" и
250 v
"альфа" равны:
m
"альфа" = 0,177; "альфа" = 0,107;
v m
при l/"ламбда" = 2,56 "альфа" = 0,16; "альфа" = 0,08.
300 v m
Из условия (6.29) исходя из прочности полистиролбетона на
смятие определяем предельное усилие на одно крепление:
R bl
b
N = ---------------------------------- =
пр.250 1/"альфа" + l "фи"/("альфа" x l)
v 3
2,5 x 5 x 20
= -------------------------------- = 41,74 кгс;
1/0,177 + 1,5 x 0,5/(0,107 x 20)
5,5 x 5 x 20
N = ------------------------------- = 81,84 кгс.
пр.300 1/0,16 + 1,5 x 0,5/(0,108 x 20)
Проверим прочность на изгиб элемента крепления (плоского
штыря):
N (l + 0,5"ламбда" )"фи" = 41,74(1,5 + 0,5 x
пр.250 3 250
x 9,3)0,5 = 128,4 кгс.см < R W = 2300 x 0,208 = 478,4 кгс.см;
y
N (l + 0,5"ламбда" )"фи" = 81,84(1,5 + 0,5 x
пр.300 3 300
x 7,82)0,5 = 221,3 кгс.см < 478,4 кгс.см.
Опорная реакция простенка как свободно опертой на перекрытие
балки равна:
ql 159,8 x 2,8
Q = ---- = ----------- = 223,72 кгс.
2 2
Примем, что 2 крепления забиты в простенок между перемычками и
по 1 креплению забито в каждую опираемую на простенок перемычку.
Тогда суммарное предельное усилие креплений равно:
N = 2 x 41,74 + 2 x 81,84 = 247,16 кгс > 223,72 кгс.
пр
Забивать штыри в перемычку между ее опорными частями не
рекомендуется.
Определим необходимый шаг крепления к несущей поперечной стене
и к верхнему перекрытию участка наружной стены, примыкающего к
поперечной несущей стене, по формуле (6.33). Будем исходить из
того, что данный участок стены расположен от угла здания на
расстоянии более 1,5 м (иначе следовало бы учесть отрицательное
ветровое давление с коэффициентом с = -2).
Поскольку a/l = 120/280 = 0,43 <= 0,5, шаг l должен быть равен
k
N
пр
l = -----------,
k k q l
1 p
где:
N - предельное усилие, воспринимаемое креплением при
пр
плотности D250 (N = 41,74 кгс).
пр
Из табл 6.2 находим k = 0,401.
1
Равномерно распределенная нагрузка q равна:
p
q = w"гамма" "гамма" = 50,06 x 1,4 x 0,95 =
p f n
= 66,6 кгс/кв. м = 0,00666 кгс/кв. см.
Отсюда:
41,74
l = --------------------- = 55,82 см.
k 0,401 x 0,00666 x 280
Размещаем крепления с поперечной стеной с шагом 50 см.
Проверим прочность стены в стадии возведения до закрепления
стены за верхнее перекрытие согласно пп. 6.18 и 6.19. Поскольку
здание каркасное, расчетную равномерно распределенную ветровую
нагрузку в этой стадии определяем с учетом коэффициента с = 1,4 и
снижения на 20%:
1,4
q = q ---0,8 = 66,6 x 1,4 = 93,2 кгс/кв. м,
p 0,8
где:
q = w"гамма" "гамма" = 50,06 x 1,4 x 0,95 = 66,6 кгс/кв. м.
p f n
Согласно рис. 6.10 и 6.8 площадь стены, учитываемая при
расчете простенка, равна:
1,8 x 0,6 + (2,4 - 0,6) x 0,3 = 1,08 + 0,54 = 1,62 кв. м,
а ее статический момент относительно расчетного сечения,
расположенного по низу смежных проемов, равен:
S = 1,08 x 1,8/2 + 0,54(1,8 - 0,15) = 1,863 куб. м.
Тогда момент от ветра в расчетном сечении равен:
М = qS = 93,2 x 1,863 = 173,6 кгс.м.
Вес стены площадью 1,62 кв. м при плотности "гамма" = 250
n
кг/куб. м равен:
G = 1,62 x 0,295 x 250 = 119,5 кгс.
Проверяем условие прочности (6.34):
_ G 2 119,5 2
(R + ---)bh /6 = (1,19 + ---------)60 x 29,5 /6 =
btf bh n 60 x 29,5
n
= 10943,5 кгс.см = 109,4 кгс.м < М = 173,6 кгс.м,
т.е. при неучете кирпичной облицовки прочность не обеспечена.
Уменьшим момент М, распределив его между кирпичной облицовкой и
стеной. Жесткость стены в стадии возведения равна:
_ 3 3 7
В = E bh /12 = 2800 x 60 x 29,5 /12 = 35,94 x 10 кгс x кв. см,
cm b n
жесткость кирпичной облицовки равна:
3 3
В = "альфа"Rbh /12 = 1000 x 11 x 60 x 12 /12 =
обл обл
7
= 9,5 x 10 кгс x кв. см.
Тогда момент, действующий на стену, равен:
35,94
М = 173,6----------- = 137,3 кгс.м > 109,4 кгс.м,
35,94 + 9,5
т.е. даже при учете кирпичной облицовки прочность в стадии
возведения не обеспечена. В этом случае на время вплоть до
соединения стены с верхним перекрытием простенок должен быть
закреплен от горизонтальных смещений устоями, подкосами или
другими временными креплениями.
Проверим прочность стены после закрепления ее за верхнее
перекрытие. Ветровую нагрузку при этом собираем с площади шириной
b = 2,4 м, учитываем коэффициент с = 0,8 и снижение ветровой
p
нагрузки в стадии возведения на 20%.
Тогда:
q = 66,6 x 0,8 x 2,4 = 127,9 кгс/м.
Момент в расчетном сечении равен:
2 2
ql 127,9 x 2,8
M = ------ = ------------ = 83,6 кгс.м < 109,4 кгс.м,
12 12
т.е. прочность в этой стадии обеспечена и, следовательно,
инвентарные устои можно снимать сразу после закрепления стен за
верхнее перекрытие.
Пример 2. Дано: схема ненесущей стены верхнего этажа здания по
рис. 6.12; стена состоит из полистиролбетонных блоков толщиной
29,5 см, внутреннего и внешнего штукатурного слоя толщиной по 2
см; середина этажа находится на высоте z = 84 м; здание
общественное 1-го класса надежности высотой H = 87 м расположено в
г. Москве; полистиролбетон класса В0,5 марки по средней плотности
D250.
Требуется проверить прочность стены в стадии эксплуатации и
запроектировать крепление стены к покрытию и к поперечным несущим
стенам.
Расчет. Проверим прочность межоконного простенка согласно п.
6.4. Для этого предварительно определим ветровую нагрузку. По
табл. 6 СНиП 2.01.07-85 при z = 84 м и типе местности В (городская
территория) определим коэффициент k:
84 - 80
k = 1,45 + 0,15-------- = 1,48.
100 - 80
Тогда средняя составляющая ветровой нагрузки при w = 23
0
кгc/кв. м (1-й район) равна:
w = W kc = 23 x 1,48 x 0,8 = 27,23 кгс/кв. м.
n 0
Поскольку высота здания H = 87 м > 40 м, определим
пульсационную составляющую ветровой нагрузки w .
p
Период собственных колебаний здания Т = 0,021 x H = 0,021 x 87
-1 __ __
= 1,827 сек . Тогда "эпсилон" = 0,004T \/w = 0,004 x 1,877\/23 =
0
0,035 < 0,05, а коэффициент динамичности "кси" = 1,18 +
10"эпсилон" = 1,18 + 0,35 = 1,53.
Определим коэффициент k при z = Н = 87 м:
87 - 80
k = 1,45 + 0,15------- = 1,50.
20
Тогда w = 23 x 1,50 x 0,8 = 27,6 кгс/кв. м. По табл. 7
mh
СНиП 2.01.07-85 определим коэффициент "дзета" при z = 87 м и типе
местности В:
87 - 80
"дзета" = 0,70 - 0,03------- = 0,69.
20
По табл. 9 указанного СНиП определим v при "хи" = Н = 87 м и
"ро" = В = 40 м:
87 - 80
v = 0,63 - 0,06------- = 0,625.
80
Тогда:
z 84
w = 1,4-"кси"w "дзета"v = 1,4--1,53 x 27,6 x
p H mh 87
x 0,69 x 0,625 = 24,62 кгс/кв. м и
w = w + w = 27,23 + 24,62 = 51,85 кгс/кв. м.
m p
Из рис. 6.11 имеем b = 90 см, b = b = 210 см, l = 400 см.
л n
Для здания 1-го класса "гамма" = 1,0. Тогда согласно формуле
n
(6.4):
b + b
л n
q = w(b + --------)"гамма" "гамма" =
2 f n
= 51,85(0,90 + 2,10)1,0 x 1,4 = 217,77 кгс/м.
Расчетный момент в простенке равен:
2 2
ql 217,77 x 4,0
М = --- = ------------- = 435,5 кгс.м.
8 8
Проверим условие прочности (6.6). При шаге проволок штукатурной
сетки 10 мм на ширине простенка 90 см располагается 90 проволок D
= 1 мм, т.е.:
2
"пи" x 0,1
A = 90----------- = 0,707 кв. см. Принимая h = 29,5 см, h =
s 4 n ш
2,0 см и R = 2500 кгс/кв. см, получаем:
s
R А (h + h ) = 2500 x 0,707(29,5 + 2) = 55676 кгс.см =
s s n ш
= 556,8 кгс.м > М = 435,5 кгс.м,
т.е. прочность простенка обеспечена.
Определим необходимое количество элементов крепления стены к
покрытию исходя из условий (6.29) и (6.30). Принимаем каждый
элемент крепления в виде пластины сечением 50 x 4 мм. Тогда его
жесткость равна:
3
6 5 x 0,4
EI = 2,1 x 10 x -------- = 56000 кгс x кв. см,
12
2
а момент сопротивления равен W = 5 x 0,4 /6 = 0,133 куб. см.
Из табл. 3.7 при D250 и В0,50 находим Е = 4500 кгс/кв. см.
b
Тогда отпорность основания равна:
Е b
b 4500 x 5
k = ---- = -------- = 75 кгс/кв. см;
300 300
____ _________
4 /4EI 4 /4 x 56000
"ламбда" = \/ ---- = \/ --------- = 7,39 см.
k 75
Из табл. 3.6 при В0,50 находим R = 3,50 кгс/кв. см.
b
Пластина крепления приварена к закладной детали перекрытия, как
показано на рис. 6.6а. Зазор между плитой перекрытия и
расположенным ниже полистиролбетонным блоком l = 15 мм, длина
3
забивки пластины в полистиролбетон l = 250 мм. Из условия (6.29)
определяем предельное усилие на одно крепление:
R bl
b
N = ------------------------------- =
пр 1/"альфа" + l "фи"/("альфа" l)
v 3 m
3,5 x 5 x 25
= ------------------------------- = 57,41 кгc,
1/0,14 + 1,5 x 0,5/(0,062 x 25)
где:
l/"ламбда" = 25/7,39 = 3,38; а "альфа" = 0,14;
v
"альфа" = 0,062 определяем из рис. 6.7.
m
Проверим прочность штыря на изгиб:
N (l + 0,5"ламбда")"фи" = 57,41(1,5 + 0,5 x 7,39) x 0,5 =
пр 3
149,1 кгс.см < R x W = 2300 x 0,133 = 305,9 кгс.см.
y
Опорная реакция простенка на междуэтажное перекрытие как
свободно опертой балки равна:
ql 217,8 x 4
Q = ---- = --------- = 435,6 кгс.
2 2
Необходимое число креплений равно:
Q 435,6
n = --- = ----- = 7,6.
N 57,41
пр
Принимаем n = 8. На участке b + (b + b )/2 = 3 м крепления
л n
следует устанавливать с шагом 300/8 = 37,5 см.
Определим необходимый шаг креплений стены к поперечной несущей
N
пр
стене по формуле (6.33), т.е. l = --------. Поскольку а/l =
k k q l
1 p
= 0,45/4,0 = 0,11 < 0,5, из табл. 6.2 находим k = 0,401.
1
Равномерно распределенная нагрузка q равна (при "гамма" = 1,4 и
p f
"гамма" = 1,0):
n
q = w"гамма" "гамма" = 51,85 x 1,4 x 1,0 =
p f n
= 72,6 кгс/кв. м = 0,00726 кгс/кв. см.
Отсюда:
57,41
l = --------------------- = 49,3 ~ 50 см.
k 0,401 x 0,00726 x 400
Принимаем шаг креплений к поперечной стене = 50 см.
Пример 3. Дано: общественное 2-этажное здание с несущими
стенами из сплошных блоков; схема здания представлена на рис.
6.13; стена состоит из блоков толщиной h = 37,5 см, внутреннего
n
штукатурного слоя толщиной h = 2 см и наружной кирпичной
ш
облицовки толщиной 12 см; блоки из полистиролбетона класса В1,5
марки по средней плотности D400; штукатурный раствор марки 50;
перекрытие из многопустотных плит с расчетным весом 360 кгс/кв.
м, раздельное покрытие из ребристых плит с расчетным весом 175
кгс/кв. м, полезная нагрузка на перекрытие 200 кгс/кв. м.
Требуется проверить прочность межоконного простенка.
Расчет. Проверим прочность простенка 1-го этажа вне поперечных
стен в сечении на уровне верха окон.
Собираем вертикальную нагрузку на простенок с грузовой площади
шириной:
b + b
л n
b = b + -------- = 90 + 210 = 300 см.
p 2
Расчетная нагрузка на 1 кв. м перекрытия:
- многопустотные плиты - 360 кгс/кв. м
- пол - 150 кгс/кв. м
- временная нагрузка - 200 x 1,2 = 240 кгс/кв. м
Итого - q = 750 кгс/кв. м
пер
Сила N на простенок от этой нагрузки:
пер
N = q b L/2 = 750 x 3,0 x 6/2 = 6750 кгс.
пер пер p
Расчетная нагрузка на 1 кв. м покрытия:
- два слоя ребристых плит - 2 x 175 = 350 кгс/кв. м
- слой утеплителя - 0,295 x 200 x 1,2 =
из полистиролбетона D200 = 70,8 кгс/кв. м
толщиной 29,5 см
- водоизоляционный ковер - 30 x 1,3 = 39 кгс/кв. м
- снеговая нагрузка 3-го района - 100 x 1,4 = 140 кгс/кв. м
Итого - 560 кгс/кв. м
Сила N на простенок от этой нагрузки:
в
N = 560 x 3,0 x 6/2 = 5040 кгс/кв. м.
в
Определим нагрузку от веса стены с учетом штукатурки и оконного
заполнения, но без учета кирпичной облицовки на уровне верха окна
1-го этажа.
Согласно рис. 6.13 площадь простенка в пределах высоты окна:
0,9 x 2,3 = 2,07 кв. м.
Суммарная площадь стен над окнами первого и второго этажа в
пределах расчетной ширины b = 3 м:
p
3(1,9 + 2,0) = 11,7 кв. м.
Итого площадь стен:
2,07 + 11,7 = 13,77 кв. м.
Вес заполнения оконных проемов во 2-м этаже при весе 1 кв. м
заполнения 10 кгс:
2,1 x 2,3 x 10 = 48,3 кгс.
С учетом веса 1 кв. м штукатурки, равного 0,02 x 1800 = 36 кгс,
плотности полистиролбетонной кладки 430 кг/куб. м (с учетом
влажности полистиролбетона) и коэффициента "гамма" = 1,2 сила N
f cm
на простенок равна:
N = [13,77(430 x 0,375 + 36) + 48,3]1,2 = 3317,3 кгс.
cm
Итого полная сжимающая сила равна:
N = N + N + N = 6750 + 5040 + 3317 = 15107 кгс.
пер в cm
Проверяем прочность согласно п. 6.12.
Из табл. 6.1 определим характеристики раствора штукатурного
слоя:
R = 19,3 кгс/кв. см; Е = 66300 кгс/кв. см.
bш ш
Из табл. 3.7 при В1,5 и D400 находим Е = 13000 кгс/кв. см,
b
_
из табл. 3.6 R = 10,5 кгс/кв. см. Тогда E = 13000 x 0,8 =
b _ b
10400 кгс/кв. см; R = 10,5 x 0,7 = 7,35 кгс/кв. см; "альфа" =
_ b
E /E = 6,63/1,04 = 6,38.
ш b
Определяем расположение центра сжатия и центра тяжести
приведенного сечения простенка:
_ 2
R h (h /2 + h ) + R h /2
b n n ш bш ш
y = -------------------------- =
n _
R h + R x h
b n bш ш
2
7,35 x 37,5(37,5/2 + 2) + 19,3 x 2 /2
= ---------------------------------------- = 18,3 см;
7,35 x 37,5 + 19,3 x 2
2
h (h /2 + h ) + "альфа"h /2
n n ш ш
y = ----------------------------- =
red h + "альфа"h
n ш
2
37,5(37,5/2 + 2) + 6,38 x 2 /2
= ------------------------------- = 15,73 см.
37,5 + 6,38 x 2
Момент инерции приведенного сечения простенка равен:
3
90 x 37,5 2
I = ---------- + 90 x 37,5(18,75 - 15,73) + 6,38 x 90 x
red 12
2 4
x 2(15,73 - 1) = 675461 см .
По формуле (6.26) определяем коэффициент продольного изгиба
"эта", приняв:
_
1,3E I
b red 1,3 x 10400 x 675461
N = ------------ = -------------------- = 57077 кгс;
cr 2 2
l 400
1 1
"эта" = --------- = --------------- = 1,37.
1 - N/N 1 - 15107/57077
cr
Из рис. 6.13 имеем а = 70 см. Тогда, поскольку l/3 =
= 400/3 = 133,3 см > а = 70 см,
3а 210
"эта" = 1 + ---("эта" - 1) = 1 + ---0,37 = 1,19.
l 400
По формуле (6.22) определяем расчетный момент М относительно
центра сжатия. Из рис. 6.13 имеем l = 18,5 см. Тогда:
on
е = y - l /3 - h = 18,3 - 18,5/3 - 2 = 10,13 см;
0 n on ш
M = [N e (1 - а/l) + (N + N )(y - y )]"эта" =
пер 0 в cm n red 1
= [6750 x 10,13(1 - 70/400) + (5040 + 3317)(18,3 - 15,73)] x
x 1,19 = 92687 кгс.см.
Определяем высоту сжатой зоны:
_
N - bh (R - R )
ш bш b 15107 - 90 x 2(19,3 - 7,35)
x = ------------------ = ---------------------------- = 19,6 см.
R b 7,35 x 90
b
Проверяем условие (6.19):
_ 2 _ 2
R bx + (R - R )bh
b bш b ш
Ny - ----------------------- =
n 2
2 2
7,35 x 90 x 19,6 + (19,3 - 7,35)90 x 2
= 15107 x 18,3 - ---------------------------------------- =
2
= 147246 кгс.см > M = 92687 кгс.см,
т.е. прочность простенка 1-го этажа на уровне верха окон
обеспечена.
Б. Стены из монолитного полистиролбетона
6.22. Стены из монолитного полистиролбетона могут быть
ненесущими, самонесущими и несущими. Расчет этих стен аналогичен
расчету стен из сплошных полистиролбетонных блоков, приведенному в
пп. 6.1-6.16. При этом значения расчетных сопротивлений кладки из
_ _
полистиролбетонных блоков R и R заменяются на расчетные
btf b
сопротивления полистиролбетона соответственно при изгибе R и
btf
сжатии R , приведенные в табл. 3.6.
b
При учете веса полистиролбетона его плотность в расчетах
несущей способности принимается в запас равной марке по средней
плотности, увеличенной на 50 кг/куб. м за счет 5% влажности по
объему.
Расчет креплений монолитных стен к перекрытиям и несущим
поперечным стенам выполняется согласно п. 6.16.
Расчет монолитных стен в стадии возведения производится
согласно пп. 6.18, 6.19 только для случая 2 с заменой в условии
_
(6.34) значения R на R .
btf btf
Пример расчета
Дано: схема общественного здания из примера 3 (см. рис. 6.13);
несущие стены из монолитного полистиролбетона толщиной 30,0 см с
внутренним штукатурным слоем толщиной 2 см и наружной кирпичной
облицовкой; полистиролбетон класса В1,5 и марки по средней
плотности D450; штукатурный раствор марки 50; перекрытие и
покрытие из многопустотных сборных плит с расчетным весом 360
кгс/кв. м, полезная нагрузка на перекрытии 400 кгс/кв. м.
Требуется проверить прочность межоконного простенка.
Расчет. Проверим прочность простенка 1-го этажа вне поперечных
стен в сечении на уровне верха окон.
Собираем вертикальную нагрузку на простенок с грузовой площади
шириной:
b + b
л n
b = b + -------- = 90 + 210 = 300 см.
p 2
Расчетная нагрузка на 1 кв. м перекрытия:
- многопустотные плиты - 360 кгс/кв. м
- пол - 150 кгс/кв. м
- временная нагрузка - 400 x 1,2 = 480 кгс/кв. м
Итого - q = 990 кгс/кв. м
пер
Сила N на простенок от этой нагрузки:
пер
N = q b L/2 = 990 x 3,0 x 6/2 = 8910 кгс.
пер пер p
Расчетная нагрузка на 1 кв. м покрытия:
- многопустотные плиты - 360 кгс/кв. м
- слой утеплителя из монолитного - 0,3 x 200 x 1,2 =
полистиролбетона D200 толщиной = 72 кгс/кв. м
30,0 см
- водоизоляционный ковер - 50 x 1,3 = 65 кгс/кв. м
- снеговая нагрузка 3-го района - 100 x 1,4 = 140 кгс/кв. м
Итого - 637 кгс/кв. м
Сила N на простенок от этой нагрузки:
в
N = 637 x 3,0 x 6/2 = 5733 кгс.
в
Определим нагрузку от веса стены с учетом штукатурки и оконного
заполнения, но без учета кирпичной облицовки на уровне верха окна
1-го этажа.
Согласно рис. 6.13 площадь простенка в пределах высоты окна:
0,9 x 2,3 = 2,07 кв. м.
Суммарная площадь стен между окнами в пределах расчетной ширины
b = 3 м:
p
3(1,9 + 2,0) = 11,7 кв. м.
Итого площадь стен:
2,07 + 11,7 = 13,77 кв. м.
Вес заполнения оконных проемов во 2-м этаже при весе 1 кв. м
заполнения 10 кгс:
2,1 x 2,3 x 10 = 48,3 кгс.
С учетом веса 1 кв. м штукатурки, равного 0,02 x 1800 = 36 кгс,
плотности полистиролбетона 450 кг/куб. м и коэффициента "гамма" =
f
= 1,2 сила N на простенок равна:
cm
N = [13,77(450 x 0,3 + 36) + 48,3]1,2 = 2883,6 кгс.
cm
Итого полная сжимающая сила на простенок равна:
N = N + N + N = 8910 + 5733 + 2883,6 = 17526,6 кгс.
пер в cm
Проверяем прочность согласно п. 6.12.
Из табл. 6.1 определяем характеристики раствора штукатурного
слоя:
R = 19,3 кгс/кв. см, Е = 66300 кгс/кв. см.
bш ш
Из табл. 3.7 при В1,5 и D450 находим Е = 14000 кгс/кв. см,
b
из табл. 3.6 R = 10,5 кгс/кв. см х 0,9 = 9,45 кгс/кв. см
b
(коэффициент "гамма" = 0,9 учитывает длительность действия
b2
нагрузки).
Тогда "альфа" = E /E = 6,63/1,4 = 4,73.
ш b
Определяем расположение центра сжатия и центра тяжести
приведенного сечения простенка:
2
R h (h /2 + h ) + R h /2
b n n ш bш ш
y = --------------------------- =
n R h + R h
b n bш ш
2
9,45 x 30(30/2 + 2) + 19,3 x 2 /2
= ----------------------------------- = 14,8 см;
9,45 x 30 + 19,3 x 2
2
h (h /2 + h ) + "альфа"h /2
n n ш ш
y = ---------------------------- =
red h + "альфа"h
n ш
2
30(30/2 + 2) + 4,73 x 2 /2
= -------------------------- = 12,9 см.
30 + 4,73 x 2
Момент инерции приведенного сечения простенка равен:
3 2
I = 90 x 30 /12 + 90 x 30(15 - 12,9) + 4,73 x 90 x
red
2 4
x 2(12,9 - 1) = 334974 см.
По формуле (6.26) определяем коэффициент продольного изгиба
"эта", приняв:
1,3E I
b red 1,3 x 14000 x 334974
N = ---------- = -------------------- = 38103 кгс;
cr 2 2
l 400
1 1
"эта" = --------- = ------------------ = 1,852.
1 - N/N 1 - 17526,6/38103
cr
Из рис. 6.13 имеем а = 70 см. Тогда, поскольку l/3 = 400/3 =
= 133,3 см > а = 70 см,
3а 210
"эта" = 1 + --("эта" - 1) = 1 + ---0,852 = 1,45.
1 l 400
По формуле (6.22) определяем расчетный момент М относительно
центра сжатия. Из рис. 6.13 имеем l = 18,5 см. Тогда:
on
е = y - l /3 - h = 14,4 - 18,5/3 - 2 = 6,23 см.
0 n on ш
M = [N e (1 - а/l) + (N + N )(y - y )]"эта" =
пер 0 в cm n red 1
= [8910 x 6,23 x (1 - 70/400) + (5733 + 2883,6)(14,8 - 12,9)] x
x 1,45 = 90141 кгс.см.
Определяем высоту сжатой зоны:
_
N - bh (R - R )
ш bш рb
x = ------------------- =
R b
рb
17526,6 - 90 x 2(19,3 - 9,45)
= ----------------------------- = 18,52 см.
9,45 x 90
Проверяем условие (6.19):
2 2
R bx + (R - R )bh
рb bш рb ш
Ny - -------------------------- =
n 2
2 2
9,45 x 90 x 18,52 + (19,3 - 9,45)90 x 2
= 17526,6 x 114,8 - ----------------------------------------- =
2
= 111764 кгс.см > M = 90141 кгс.см,
т.е. прочность сечения l обеспечена и, следовательно, обеспечена
прочность стены.
В. Стены сборно-монолитные несущие
Стены с применением полупустотных (с трапециевидными
выступами) полистиролбетонных элементов
6.23. В этих несущих стенах рассчитывается на прочность только
железобетонная часть стены, состоящая из ребер и стенки (полки).
Простенки, располагаемые вне поперечных стен, рассчитываются
как крайние стойки железобетонной рамы, ригелями которой являются
участки перекрытий между осями смежных проемов, т.е. шириной b +
пр
+ (b + b )/2, и пролетом l, равным расстоянию между осью
л n
простенка и осью внутренней стены (рис. 6.14).
Расчетная схема рамы принимается по рис. 6.15. При этом
жесткость стойки по высоте простенков (т.е. между оконными
проемами) принимается равной жесткости стены из плоскости шириной
b + (b + b )/2. Рассчитываются сечения простенка у верхнего
пр л n
и у нижнего края проема. При одинаковом армировании и сечении
простенков по всей высоте здания наиболее опасными сечениями могут
быть сечения 1, 2, 3 и 4 по рис. 6.15. Ветровые нагрузки можно не
учитывать ввиду малого их влияния на прочность несущих
железобетонных конструкций.
6.24. Расчет рамы производится как линейно-деформируемой
системы. При одинаковых высотах этажей и нагрузках на них
допускается моменты в простенках определять из упрощенного расчета
фрагментов рам по рис. 6.16.
6.25. Сечения простенка рассчитываются на внецентренное сжатие
как тавровое сечение с ребром шириной b, равной суммарной средней
ширине всех ребер простенка согласно пп. 6.26 и 6.27. При этом в
сечении у нижнего края проема сжатая зона располагается со стороны
ребра (рис. 6.18а), а в сечении у верхнего края проема - со
стороны полки (рис. 6.18б).
Расчетное сопротивление бетона сжатию R принимается с учетом
b
коэффициентов условий работы "гамма" > 0,9 и "гамма" = 0,85 по
b2 b5
табл. 6.3.
Расчетное сопротивление арматуры R класса А-III равно: 3600
s
кг/кв. см при d = 6 и 8 мм и 3750 кг/кв. см при d >= 10 мм.
При использовании арматуры других классов см. СНиП 2.03.01-84*.
Арматура в каждом ребре простенка устанавливается в виде
сварного плоского каркаса, состоящего из двух одинаковых
продольных стержней диаметром d не более 20 мм и не менее 12 мм и
поперечных стержней с шагом не менее 20d. Для обеспечения работы
на сжатие стержня, расположенного в ребре, толщина бокового
защитного слоя бетона принимается не менее 1,5d. Защитный слой
бетона у крайней грани ребра и полки (стенки) должен быть не менее
d. Простенок армируется стержнями с шагом не менее 20d.
6.26. Сечение со сжатой зоной со стороны ребра (рис. 6.18а)
рассчитывается следующим образом:
N
а) если x = ---- < h - h , из условия:
1 R b f
b
М <= R bx(h - x/2) + R A (h - а') - Ny , (6.37)
b 0 0 s 0
где:
h ; а'; y - см. рис. 6.18а;
0 0
x - высота сжатой зоны, принимаемая равной:
- если x <= "кси" h (где "кси" - граничная относительная
1 R 0 R
высота сжатой зоны бетона, принимаемая по табл. 6.4), x = x ;
- если x > "кси" h : 1
1 R 0
_______________________________
/2
x = h (\/ z + "пси" "альфа" "омега" - z),
0 s
где:
"альфа" + "пси" "альфа" - "альфа"
s s n
z = ------------------------------------;
2
R A
s s N
"альфа" = ------; "альфа" = -----; (6.38)
s R bh n R bh
b 0 b 0
"пси" и "омега" - см. табл. 6.4;
б) если x > h - h , расчет ведется из условия:
1 f
М <= R b x (h - x/2) + R A (h - a') - (6.39)
b f 0 s s 0
h - h
f
- R A (h - ------) - Ny ,
b ov1 0 2 0
где:
________________________________
/2
x = h (\/ z + "пси" "альфа" "омега" - z );
0 1 s 1
z = ("альфа" + "пси" "альфа" - "альфа" - "альфа" )/2;
1 s1 s1 n1 ov1
R A
s s N
"альфа" = -------; "альфа" = ------;
s1 R b h n1 R b h
b f 0 b f 0
A
ov1
A = (b - b)(h - h ); "альфа" = -----.
ov1 f f ov1 b h
f 0
6.27. Сечения со сжатой зоной со стороны полки (рис. 6.20б)
рассчитывается следующим образом:
N
а) если x = ----- < h , из условия:
1 R b f
b f
М <= N(h - x /2) + R A (h - а') - Ny ; (6.40)
0 1 s s 0 01
б) если x > h , из условия:
1 f
М <= R bx(h - x/2) + R A (h - a') - (6.41)
b 0 s s 0
- R A (h - h /2) - Ny ,
b ov 0 f 01
где:
N - R A
b ov
x - высота сжатой зоны, принимаемая равной х = ----------;
R b
b
A = (b - b)h - площадь свеса полки.
ov f f
При этом если х > "кси" h ("кси" - см. табл. 6.4), высота
R 0 R
сжатой зоны определяется по формуле:
______________________________
/2
x = h (\/ z + "пси" "альфа" "омега" - z),
0 s
где:
z = ("альфа" + "пси" "альфа" + "альфа" - "альфа" )/2;
s s ov n
A
ov
"альфа" = -----;
ov bh
0
"альфа" и "альфа" - см. формулы (6.38);
s n
"пси" и "омега" - см. табл. 6.4.
Таблица 6.4
--------------------------T---------T--------T---------T---------¬
¦Класс бетона ¦В15 ¦В20 ¦В22,5 ¦В25 ¦
+-------------------------+---------+--------+---------+---------+
¦R (кгс/кв. см) ¦66 ¦90 ¦101 ¦113 ¦
¦ b ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-------------------------+---------+--------+---------+---------+
¦"омега" ¦ 0,797 ¦ 0,778 ¦ 0,769 ¦ 0,760 ¦
+-------------------------+---------+--------+---------+---------+
¦"пси" ¦ 4,84 ¦ 4,56 ¦ 4,43 ¦ 4,31 ¦
+-------------------------+---------+--------+---------+---------+
¦"кси" при арматуре АШ ¦ 0,661 ¦ 0,638 ¦ 0,627 ¦ 0,617 ¦
¦ R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-------------------------+---------+--------+---------+---------+
¦ 5000 ¦
¦ "омега" = 0,85 - 0,0008R ; "пси" = -------------------; ¦
¦ b R (1 - "омега"/1,1) ¦
¦ s ¦
¦ "омега" ¦
¦ "кси" = -----------. ¦
¦ R 1 + 1/"пси" ¦
¦ ¦
¦ Примечание. Табличные значения "кси" и "пси" даны при¦
¦ R ¦
¦диаметре арматуры 10 мм и более. ¦
L-----------------------------------------------------------------
6.28. При отсутствии проемов между поперечными стенами глухая
стена рассчитывается аналогично указаниям пп. 6.23-6.27, принимая
ширину стены и перекрытия равной расстоянию между ребрами стены и
рассчитывая сечения на уровнях верхней и нижней граней перекрытия.
Пример расчета
Дано: жилое 12-этажное здание со стенами, выполненными с
применением полупустотных блоков; схема здания - по рис. 6.19;
сечение простенка - по рис. 6.20; бетон монолитной части стены из
бетона класса В20; блоки из полистиролбетона марки по плотности
D250; продольная арматура в ребрах D = 12АШ; здание расположено в
г. Москве.
Требуется проверить прочность железобетонной части простенка.
Расчет. Проверим прочность сечения простенка у верхнего края
проема верхнего этажа (сечение 1, рис. 6.15).
Определяем нагрузку на простенок от покрытия N . Расчетная
пок
нагрузка на 1 кв. м покрытия:
- вес монолитной плиты покрытия - 0,16 - 2500 x 1,1 = 440
толщиной 16 см кгс/кв. м
- вес утеплителя - 0,3 x 200 x 1,2 = 72
из полистиролбетона D200 кгс/кв. м
толщиной 30 см
- вес водоизоляционного ковра - 40 x 1,3 = 52 кгс/кв. м
Итого постоянная нагрузка равна - 564 кгс/ кв. м
- снеговая нагрузка для 3-го - 100 x 1,4 = 140 кгс/кв. м
района (г. Москва)
Итого полная нагрузка на - 704 кгс/кв. м
1 кв. м равна
Определим грузовую площадь для расчетной ширины стены, равной
расстоянию между осями окон 1,2 + 1,5 = 2,7 м, согласно рис. 6.19
и 6.21:
2,9 + 1,55
----------2,7 = 6,008 кв. м.
2
Тогда с учетом снеговой нагрузки N = 704 x 6,008 = 4229,6
пок
кгс, без учета снеговой нагрузки N = 564 x 6,008 = 3388,5 кгс.
пок
Поскольку одному полистиролбетонному блоку (рис. 6.21) площадью
сечения 20 x 20 + 10 x 30 = 700 кв. см соответствует полное
сечение стены площадью 30 x 36 = 1080 кв. см, доля тяжелого бетона
1080 - 700
в этом сечении составляет ---------- = 0,352. Тогда вес 1 кв. м
1080
площади стены с учетом y > 1 равен:
f
N = 0,36[0,352 x 2400 x 1,1 + (1 - 0,352)250 x 1,2] =
cm
= 404,5 кгс/кв. м,
а вес всей стены над окнами 405 x 2,7 x 0,5 = 546,8 кгс.
Итак, продольная сила, действующая на рассматриваемое сечение,
равна:
N = N + N = 4229,6 + 546,8 = 4776,4 кгс.
пок cm
Определим момент в этом сечении, используя расчетную схему на
рис. 6.16а. Для этого определяем геометрические характеристики
сечений простенка, стены и покрытия.
Сечение простенка представляем в виде тавра с ребром (см. рис.
6.20) шириной b = 3 x 10 = 30 см, высотой сечения h = 26 см,
шириной свесов полки b - b = 110 - 30 = 80 см и толщиной полки
f
h = 6 см.
f
Тогда:
- площадь сечения:
A = bh + (b - b)h = 30 x 26 + 80 x 6 = 780 + 480 =
f f
= 1260 кв. см;
- расстояние от центра тяжести до края со стороны полки:
y = (780 x 26/2 + 480 x 6/2)/1260 = 9,19 см;
- момент инерции простенка:
3 2 3
I = 30 x 26 /12 + 780(13 - 9,19) + 80 x 6 /12 +
n
2 4
+ 480(9,19 - 3) = 75094,3 см .
При ширине стены 270 см число железобетонных ребер равно
270/30 = 9, а их общая ширина 9 x 10 = 90 см. Тогда:
А = 90 x 26 + (270 - 90) x 6 = 2340 + 1080 = 3420 кв. см;
y = (2340 x 13 + 1080 x 3)/3420 = 9,842 см;
3 2 3
I = 90 x 26 /12 + 2340(13 - y) + 180 x 6 /12 +
cm
2 4
+ 1080(y - 3) = 208955 см .
Момент инерции сечения плиты покрытия:
3
270 x 16 4
J = --------- = 92160 см .
пер 12
Принимаем усредненное расстояние оси стены и простенка от
внутренней грани этой стены равным 9,5 см. Тогда расчетный пролет
перекрытия (ригеля рамы) равен (рис. 6.19):
l = 580 + 9,5 = 589,5 см,
а погонная жесткость ригеля (перекрытия):
I
пер 92160
i = ---- = ----- = 156,3 куб. см.
p l 589,5
Из рис. 6.18 имеем высоту окна H = 150 см и а = 50 см. Тогда:
0 2
I a
n 75094,3 2 50
i = -- = ------- = 500,6 куб. см; t = -- = --- = 0,333;
n H 150 2 H 150
0 0
I
пер 92160
"бета" = ---- = ------- = 1,23.
I 75094,3
n
По графику на рис. 6.17 при t = t = 0,333 и "бета" = 1,23
2
находим k = k = 0,74.
2
Равномерно распределяемая нагрузка на ригель покрытия равна:
q = 2,7 x 704 = 1906 кгс/м = 19,06 кгс/см.
По формуле при схеме "а" рис. 6.16 определяем момент в стене по
оси узла:
2 6k i 2
ql 2 n 19,06 x 589,5
M = --- x ------------- = -------------- x
с2 12 6k i + 4i 12
2 n p
6 x 0,74 x 500,6 5
x ---------------------------- = 0,781 x 10 кгс.см =
6 x 0,74 x 500,6 + 4 x 156,3
= 0,781 тс.м.
Момент в сечении 1 простенка:
H /2
0 75
М = М ---------- = 0,781--- = 0,469 тс.м.
с2 Н /2 + а 125
0 2
Проверяем прочность сечения согласно п. 6.26, принимая A =
s
= 3,39 кв. см (3d = 12), h = h - а = 26 - 2 = 24 см; y =
0 01
= h - y - а = 26 - 9,19 - 2 = 14,81 см. Из табл. 6.4 имеем R = 90
b
кг/кв. см.
Поскольку
N 4776,4
x = ------- = -------- = 0,48 см < h = 6 см,
1 R b 90 x 110 f
b f
прочность сечения проверяем из условия (6.40):
N(h - x /2) + R A (h - a) - Ny =
0 1 s s 0 01
= 4776,4(24 - 0,48/2) + 3750 x 3,39(24 - 2) - 477,6 x
x 14,81 = 327250 кгс.см = 3,273 тс.м > М = 2,822 тс.м,
т.о. прочность этого сечения обеспечена.
Проверим прочность сечения простенка у нижнего края проема
верхнего этажа (сечение 2, рис. 6.17).
Расчетная нагрузка на 1 кв. м перекрытия:
- вес монолитной плиты - 0,2 x 2500 x 1,1 =
перекрытия при ее толщине = 550 кг/кв. м
20 см
- вес пола - 100 кгс/кв. м
- временная нагрузка жилого - 150 x 43 = 195 кгс/кв. м
помещения
Итого - 845 кгс/кв. м
Тогда равномерно распределенная нагрузка на ригель (плита
перекрытия шириной 2,7) равна:
q = 2,7 x 845 = 2281,5 кгс/м = 22,82 кгс/см.
Определяем момент в сечении, используя расчетную схему "б" на
a
1 100
рис. 6.16. Из рис. 6.18 имеем а = 100 см. Тогда t = -- = --- =
1 1 H 150
0
= 0,667. По графику на рис. 6.17 при t = t = 0,667 и "бета" =
1
= 1,23 находим k = k = 0,55. Выше были определены k = 0,74 и
1 2
i = 500,6 куб. см. Момент инерции сечения плиты перекрытия:
n
3
270 x 20 4
I = --------- = 180000 см .
пер 12
I
пер 180000
Тогда I = ---- = ------ = 305,3 куб. см.
p l 589,3
По формуле при схеме "б" рис. 6.16 определяем момент по оси
узла:
2 6k i 2
ql 1 n 4,69 x 589,5
M = ---- x ------------------- = ------------- x
c1 12 6(k + k )i + 4i 12
1 2 n p
6 x 0,55 x 500,6
x --------------------------------- = 44030 кгс.см =
6(0,55 + 0,74)500,6 + 4 x 305,3
= 0,44 тс.м.
Момент в сечении 1 простенка:
H /2
0 75
М = М --------- = 0,44--- = 0,189 тс.м.
с1 Н /2 + а 175
0 1
Определим продольную силу в сечении. При этом от покрытия
учитываем только постоянную нагрузку 564 кгс/кв. см. Вес стены
площадью 2,7 + 1,2 x 1,5 = 4,5 кв. м равен 4,5 x 404,5 = 1820,2
кгс. Тогда:
N = 564 x 6,008 + 1820,2 = 5220,8 кгс.
Проверяем прочность сечения согласно п. 6.26, принимая y =
0
у - а = 9,19 - 2 = 7,19 см.
Поскольку
N 5220,8
x = ---- = ------- = 1,93 см < h - h = 26 - 6 = 20 см
1 R b 90 x 30 f
b
и x = 1,93 см < "кси" h = 0,638 x 24 = 15,31 см,
1 R 0
прочность сечения проверяем из условия (6.37) при x = x =
1
= 1,93 см.
R bx(h - x/2) + R A (h - a') - Ny = 90 x 30 x
b 0 s s 0 0
x 1,93(24 - 1,93/2) + 3750 x 3,39 x 22 - 5220,8 x 7,19 =
= 362400 кгс.см = 3,624 тс.м > М = 0,189 тс.м,
т.е. прочность этого сечения обеспечена.
Стены с применением перекрестно-пустотных
полистиролбетонных блоков
6.29. В этих стенах рассчитывается по всем предельным
состояниям только внутренний железобетонный каркас, образованный
заполнением бетоном каналов полистиролбетонных блоков.
6.30. Основными несущими элементами внутреннего железобетонного
каркаса стен являются стойки. Планки позволяют распределить усилия
между стойками при их неравномерном загружении, например, передать
часть усилия с наиболее нагруженной крайней стойки простенка у
оконного (дверного) проема на менее нагруженные соседние стойки.
Отдельные элементы внутреннего каркаса могут быть бетонными, т.е.
без расчетной арматуры.
Определение усилий в стойках на глухих участках стен
от вертикальных нагрузок
6.31. При расчете стоек на глухих (без проемов) участках стен
принимают, что при загрузке перекрытий (покрытий) равномерно
распределенной нагрузкой все стойки нагружены равномерно. При этом
горизонтальные элементы внутреннего каркаса (планки) не испытывают
среза и изгиба, и их допускается располагать с шагом большим, чем
на других участках стен.
6.32. При монолитных перекрытиях усилия в стойках определяют из
расчета многоэтажной рамы с жесткими узлами сопряжения стоек стен
и перекрытия (рис. 6.22). Ригелями рамы являются участки
перекрытия (полосы) шириной а и пролетом l, где а - шаг стоек
внутреннего железобетонного каркаса, l - расстояние между осью
стоек и осью внутренней опоры (внутренней продольной стены,
продольной балки или другой конструкции в зависимости от
конструктивного решения здания). Расчет рамы допускается
производить как линейно деформируемой системы по известным методам
строительной механики.
Усилия в стойках могут быть также определены упрощенным
способом путем расчета фрагментов рамы в соответствии со схемами и
зависимостями, приведенными на рис. 6.23. Если узел опирания
перекрытия на среднюю опору рассчитан и заармирован как жесткий,
то и в расчетной схеме он принимается как жесткий. В остальных
случаях этот узел рассматривается как шарнирный.
6.33. При сборных перекрытиях стойки стен рассматривают как
вертикальные разрезные балки, горизонтальными опорами которых
являются перекрытия. Принимаем, что давление от перекрытия на
стойку передается по треугольной эпюре (рис. 6.24). Нагрузку на
стойку собирают с участка перекрытия (полосы) шириной а и длиной
l/2, где а и l - см. п. 6.32. В соответствии с принятой расчетной
схемой эпюра моментов в стойке в пределах этажа имеет форму
треугольника с максимальным моментом у верхней опоры (рис. 6.24).
Определение усилий в стойках межоконных простенков
от вертикальных нагрузок
6.34. Стойки простенка засужены неравномерно, так как грузовая
площадь для крайней стойки (у оконного или дверного проема) может
быть значительно больше, чем для средних стоек (рис. 6.27).
Вследствие сопротивления изгибу планок происходит
перераспределение усилий с более нагруженных на менее нагруженные
стойки.
6.35. В практических расчетах стоек внутреннего железобетонного
каркаса в простенках при шаге планок не более 3а следует исходить
из следующего:
а) продольная сила на простенок, передаваемая перекрытием,
расположенным непосредственно над этим простенком, прикладывается
к стойкам в соответствии с грузовой площадью для каждой стойки
(рис. 6.27);
б) продольная сила на простенок, передаваемая стенами,
перекрытиями и покрытием, расположенными выше перекрытия,
непосредственно опираемого на рассматриваемые стойки,
распределяется на эти стойки при их числе n <= 6 следующим
образом.
Продольная сила на крайнюю стойку перераспределяется на две
соседние с ней стойки, при этом допускается принимать равномерное
распределение нагрузок на три стойки этой группы.
Соответственно принимают, что в простенке с двумя или тремя
стойками они загружены равномерно, т.е. продольное усилие на
стойку равно полному усилию на простенок, деленному на число стоек
в простенке.
При четырех или пяти стойках в простенке рассматривают
независимо две прилегающие к проемам группы из трех стоек с
равномерным распределением продольных сил между стойками в каждой
группе. Усилия в средних стойках, принадлежащих одновременно двум
группам, принимают по более нагруженной группе. Найденные таким
_
образом предварительные усилия в стойках N следует умножить на
i
поправочный коэффициент:
пpocт n _ ,
К = N /SUM N
i
где:
прост
N - продольное усилие на простенок, найденное в
соответствии с грузовой площадью на простенок от нагрузок,
приложенных выше перекрытия, непосредственно опирающегося на
рассматриваемые стойки;
n - число стоек в простенке.
При шести стойках в простенке рассматривают две группы из трех
стоек. В каждую группу входят последовательно расположенные стойки
со стороны левого или правого проема;
в) в стене (простенке) с числом стоек n > 6 при определении
продольных сил от стен, перекрытий и покрытия, расположенных выше
перекрытия ближайшего по отношению к верху рассчитываемых стоек,
выделяют участки из трех стоек, примыкающих к проемам. Для стоек
каждого участка усилия, найденные в соответствии с грузовыми
площадями, усредняются. За пределами этих участков стойки
рассчитывают на усилия, определяемые согласно грузовым площадям,
т.е. как на глухих участках стен (пп. 6.31-6.33).
6.36. При монолитных перекрытиях моменты в стойках простенка,
вызванные деформацией вышерасположенного перекрытия, определяют
из расчета рамы аналогично расчету по п. 6.32. При этом
рассматривается рама, состоящая из обобщенной стойки с жесткостью
B , равной сумме жесткостей n стоек простенка, и ригеля - полосы
s
перекрытия пролетом l и шириной b, где b - расстояние между
серединами примыкающих к простенку проемов. Найденный на
обобщенную стойку момент M затем распределяют равномерно на все
s
стойки простенка общим числом n, т.е. момент в стойке равен М =
c
M /n.
s
6.37. При сборных перекрытиях моменты в стойках простенка,
связанные с деформацией вышерасположенного перекрытия, определяют
от нагрузок, найденных в соответствии с грузовой площадью для
каждой стойки. Моменты от этих нагрузок вычисляют так же, как на
участке глухой стены (п. 6.33), т.е. в опорном сечении момент
находят исходя из треугольной эпюры давления от перекрытия на
стойку (рис. 6.24), а по высоте стены в пределах этажа эпюра
моментов имеет форму треугольника.
Расчет усилий в элементах перемычек над оконными
(дверными) проемами от вертикальных нагрузок
6.38. Перемычки представляют собой железобетонную решетку,
защемленную на опорах в решетке стены (рис. 6.26). Одна из планок
этой решетки, на которую непосредственно передается нагрузка от
перекрытия (балка под сборным перекрытием или ребро монолитного
перекрытия), имеет сечение большее, чем другие планки. Усилия в
элементах решетки могут быть найдены известными методами
строительной механики (как составной балки или рамной системы).
Допускается упрощенный способ расчета, основанный на том, что
основная часть нагрузки воспринимается планкой (балкой),
сопряженной с перекрытием. Поперечную нагрузку между планками
распределяют пропорционально их жесткостям. Каждая планка
рассматривается как упруго защемленная на опорах балка.
Опорный момент в каждой планке пролетом l определяется по
формуле:
2 i
оп pl пл
М = К----- x -----, (6.42)
пл 12 SUM i
где:
p - равномерно распределенная нагрузка на планку, p =
n
= qB /SUM B ;
пл пл
q - нагрузка от перекрытия и собственного веса перемычки;
n
B , SUM B - соответственно жесткость рассчитываемой планки и
пл пл
сумма жесткостей всех n планок перемычки;
i , SUM i - соответственно погонная жесткость рассчитываемой
пл
планки (B /l) и сумма погонных жесткостей всех стержней,
пл
сходящихся в опорном узле этой планки;
К - коэффициент, учитывающий перемещение (повороты и линейные
смещения) смежных с опорным узлов элементов решетки стены (К =
= 0,5).
Момент в стойке простенка у оконного (дверного) проема в
опорном узле планки равен:
2 i
оn pl cm
М = --- x -----, (6.43)
сm 12 SUM i
где:
i - погонная жесткость рассчитываемой стойки (B /h ).
cm cm cm
Определение усилий в стойках от ветровой нагрузки,
нормальной к плоскости стены
6.39. Ветровая нагрузка, направленная перпендикулярно плоскости
стены, распределяется между стойками пропорционально грузовой
площади, определяемой по поверхности стены (рис. 6.27). При этом
наиболее нагруженными являются стойки у оконных (дверных) проемов.
При монолитных перекрытиях на действие ветровой нагрузки
интенсивностью p стойку можно рассчитывать как защемленную по
концам балку пролетом l = H(H - расстояние между центрами узлов
сопряжения стоек и перекрытий). Опорные моменты в стойках равны
2
рН /12.
При сборных перекрытиях, которые разрезают стойки, превращая их
в шарнирно опертые на уровне перекрытий балки, наибольший момент
2
возникает в середине высоты стойки, где он равен рН /8.
Расчет стоек на прочность
6.40. Стойки рассчитываются как бетонные или железобетонные
элементы согласно СНиП 2.03.01-84* на действие центрально
приложенной силы N и геометрической суммы моментов, действующих из
плоскости стены (от нагрузки на перекрытие и ветровых нагрузок из
плоскости стены) и в плоскости стены (моменты от планок
перемычек).
При отсутствии арматуры стойка рассчитывается как бетонный
элемент при расчетном сопротивлении R с учетом коэффициента
b
"гамма" = 0,9. В случае недостаточной прочности в стойке
b2
устанавливается арматура либо в виде одного центрально
расположенного стержня, либо в виде каркаса из 3 одинаковых
стержней (рис. 6.28).
Во всех случаях в значении R учитываются коэффициенты условий
b
работы: "гамма" , равный 1,1 или 0,9 в зависимости от учета или
b2
неучета ветровой нагрузки, и "гамма" = 0,85.
b5
6.41. Стойки неармированные, а также армированные одним
стержнем рекомендуется рассчитывать упрощенным способом с помощью
графика на рис. 6.29. Расчет ведется из условия:
N <= "альфа" R A, (6.44)
n b
где:
"альфа" - находится по графику в зависимости от "альфа" =
n m
R A
M s s
= ------- и "альфа" = -------.
R A s R A
b r b
6.42. Моменты из плоскости стены умножаются на коэффициент
продольного изгиба "эта", определяемый по формуле:
1
"эта" = -------, (6.45)
N
1 - ---
N
cr
где:
N - суммарная продольная сила во всех стойках простенка;
N - условная критическая сила, равная:
cr
6,4E I
b 0,11
N = -------(--------------- + 0,1),
cr l 0,1 + "дельта"
0 е
где:
I - суммарный момент инерции всех стоек простенка;
l - расчетная длина, равная высоте этажа;
0
M
w
"дельта" = -----, но не менее "дельта" = 0,5 - 0,01D -
е ND e,min
- 0,001R ;
b
М - момент от ветровой нагрузки;
w
R - расчетное сопротивление бетона;
b
D - диаметр сечения стойки.
При наличии арматурного каркаса N увеличивается на
2 cr
6,4E I /l , где I - сумма моментов инерции сечения арматурных
s s 0 s
стержней всех стоек простенка.
Пример расчета
Дано: план стены 1-го этажа из перекрестно-пустотных блоков по
рис. 6.32; примыкающие перекрытия из монолитного бетона пролетом
l = 510 см толщиной h = 16 см; узлы опирания перекрытий на
p
среднюю опору рассчитаны на восприятие отрицательного момента;
высота этажа 300 см; продольные силы на стойки простенка,
передаваемые стенами, перекрытиями и покрытием, расположенными
выше верхнего примыкающего к простенку перекрытия, и
I
соответствующие грузовым площадям каждой стойки, равны N = 24,6
1
I I I I
тс; N = N = N = 6,15 тс; N = 18,45 тс (индексы соответствуют
2 3 4 5
номерам стоек по рис. 6.32); нагрузки на перекрытия (с учетом
собственного веса): верхнее междуэтажное q = 800 кгс/кв. м,
м
нижнее (над подвалом) - q = 860 кгс/кв. см; вес 1 кв. м стен
n
450 кг; стойки и перекрытия из бетона класса В25; в центре крайних
стоек установлены стержни D12АШ, диаметр стоек 16 см.
Требуется проверить прочность стоек простенка.
Расчет. Определение моментов в стойках от вертикальных
нагрузок.
Моменты определяем из расчета фрагмента рамы по рис. 6.31.
Вычисляем погонные жесткости обобщенной стойки простенка и
перекрытия шириной b = (b + b )/2 + 4а = (210 + 150)/2 + 4 x
пер л n
x 30 = 300 см;
4 4
5"пи"d 5 x 3,14 x 16
i = -------- = -------------- = 53,6 куб. см;
см 64H 64 x 300
3
b h 3
Hp 300 x 16
i = ----- = --------- = 200,8 куб. см.
p 12xl 12 x 510
p
Нагрузка на междуэтажное перекрытие шириной 3 м q = 0,8 x 3 =
м
= 2,4 тс/м.
По формуле при схеме "б" рис. 6.23 вычисляем моменты в узле
сопряжения стойки с верхним перекрытием в сечениях I и II (рис.
6.31):
2
ql 6i 2
I II p cm 2,4 x 5,1
М = М = ----- x ---------- = ---------- x
cm cm 12 12i + 4i 12
c p
6 x 53,6
x --------------------- = 1,16 тс.м.
12 x 53,6 + 4 x 200,8
При равномерном загружении этим моментом всех стоек внутреннего
I II
каркаса простенка момент на 1 стойку равен М = М = 1,16/5 =
cm cm
= 0,232 тс.м.
Опорная реакция этого перекрытия на простенок равна:
q l i
м p p
R = -------(1 - ----------) =
2 12i + 4i
c p
2,4 x 5,1 200,8
= ---------(1 - ---------------------) = 5,27 тс.
2 12 x 53,6 + 4 x 200,8
Отсюда длина площадки, с которой собирается нагрузка на
простенок, равна:
c = R/q = 5,27/2,4 = 2,2 м.
м
Определяем силы, приложенные к стойкам от верхнего перекрытия в
соответствии с грузовыми площадями для каждой стойки (см. рис.
6.30):
II
N = (b + а)/2 x cq = (2,1 + 0,3)/2 x 2,2 x 0,8 = 2,11 тс;
1n л м
II II II
N = N = N = acq = 0,3 x 2,2 x 0,8 = 0,53 тс;
2n 3n 4n м
II
N = (b + а)/2 x cq = (1,5 + 0,3)/2 x 2,2 x 0,8 = 1,58 тс.
5n n м
Суммарная сила, приложенная на все стойки простенка от
нагрузок, расположенных выше верхнего примыкающего к простенку
перекрытия, равна:
прост
N = 24,6 + 3 x 6,15 + 18,45 = 61,5 тс.
I
Производим перераспределение сил N согласно п. 6.35.
i
Определяем усредненные силы в группах стоек 1, 2, 3 и 4, 5;
- в 1-й группе N = (24,6 + 2 x 6,15)/3 = 12,3 тс;
ср1
- во 2-й группе N = (2 x 6,15 + 18,45)/3 = 10,25 тс.
cp2
Таким образом, предварительные значения сил N на стойки равны:
i
N = N = N = 12,3 тс; N = N = 10,25 тс,
1 2 3 4 5
а их сумма равна SUM N = 3 x 12,3 + 2 x 10,25 = 57,4 тс.
i
прост
Находим поправочный коэффициент K = N /SUM N = 61,5/57,4 =
i
1,07.
Тогда окончательные значения сил N от нагрузок, приложенных
i
выше верхнего примыкающего к рассчитываемому простенку перекрытия,
равны:
N = N = N = 12,3 x 1,071 = 13,17 тс;
1 2 3
N = N = 10,25 x 1,071 = 10,98 тс,
4 5
прост
что в сумме равно сумме заданных сил N = 61,5 тс.
Определяем полные продольные силы в сечении II, добавив к силам
N силы N от нагрузок на верхнем перекрытии:
i in
II II II
N = 13,17 + 2,11 = 15,28 тс; N = N = 13,17 + 0,53 = 13,7 тс;
1 2 3
II II
N = 10,98 + 0,53 = 11,51 тс; N = 10,98 + 1,58 = 12,56 тс.
4 5
Определяем моменты в узле сопряжения стойки с нижним
перекрытием, т.e. при нагрузке, равной q = 0,86 x 3 = 2,58 тс/м,
n
используя формулу при схеме "в" рис. 6.25:
2
ql 6i 2
III p c 2,58 x 5,1 6 x 53,6
М = ----- x --------- = ----------- x -------------------- =
cm 12 6i + 4i 12 6 x 53,6 + 4 x 200,8
c p
= 1,6 тс.м.
III
Момент в сечении III каждой стойки равен M = 1,60/5 = 0,32
cm
тс.м.
II
Продольные силы в сечении III определяем, добавляя к силам N
i
вес стен 1-го этажа. При этом для крайних стоек учитываем
наличие проема, для чего на вес стен условно вводим коэффициент
0,4:
III
N = 15,28 + (2,1 + 0,3)/2 x 3 x 0,4 x 0,45 = 15,9 тс;
1
III III
N = N = 13,7 + 0,3 x 3 x 0,95 = 14,1 тс;
2 3
III
N = 11,51 + 0,3 x 3 x 0,45 = 11,9 тс;
4
III
N = 12,56 + (1,5 + 0,3)/2 x 3 x 0,4 x 0,45 = 13,1 тс.
5
Проверка стоек на прочность
Проверим прочность сечения III стойки 1 как наиболее
нагруженного. При этом моменты от ветровой нагрузки не учитываем,
поскольку на уровне 1-го этажа эти моменты весьма малы. В связи с
отсутствием на этом уровне перемычки моменты в плоскости стены
отсутствуют. Тогда расчетный момент равен М = 0,32 тс.м.
Расчетная продольная сила N = 15,9 тс. Радиус сечения стойки r = 8
2 2
см, его площадь А = "пи"r = 3,14 x 8 = 201 кв. см. Площадь
сечения стержня D = 12 A = 1,13 кв. см. Расчетное сопротивление
s
бетона с учетом коэффициента "гамма" = 0,9 и "гамма" = 0,85
b2 b5
равно:
R = 148 x 0,9 x 0,85 = 113 кгс/кв. см.
b
Расчет ведем с помощью графика на рис. 6.29.
Определяем значения:
M 32000
"альфа" = ----- = ------------- = 0,176;
m R A 113 x 201 x 8
b r
R A
s s 3750 x 1,13
"альфа" = ---- = ----------- = 0,187.
s R A 113 x 201
b
При этих значениях по графику находим значение "альфа" = 0,90.
n
Проверяем условие (6.44):
"альфа" R A = 0,9 x 113 x 201 = 20450 кгс > N = 15900 кгс,
n b
т.е. прочность крайних стоек обеспечена.
Проверим прочность бетонной стойки 2 в том же сечении III.
Продольная сила N = 14,1 тс. Момент тот же. Расчетное
сопротивление бетона принимаем с учетом коэффициента "гамма" =
b9
= 0,9, т.е. R = 113 x 0,9 = 101,7 кгс/кв. см.
b
32000
По "альфа" = --------------- = 0,196 и "альфа" = 0 из
m 101,7 x 201 x 8 s
графика находим "альфа" = 0,64.
n
Тогда
"альфа" R А = 0,64 x 101,7 x 201 = 13083 кгс < N = 14,1 тс,
n b
т.е. прочность стоек 2 и 3 не обеспечена и их следует усилить
арматурным стержнем.
Прочность стоек 4 (неармированной) и 5 (армированной)
обеспечена, поскольку для них условие (6.44) выполняется:
N = 11,9 тс < "альфа" R А = 13,08 тс;
n b
N = 13,1 тс < "альфа" R А = 20,45 тс.
n b
Г. Расчет прямолинейных перемычек, армированных плоскими
горизонтальными каркасами в растянутой зоне
6.43. Перемычки изготавливаются из полистиролбетона марки по
средней плотности не менее D300 при классе по прочности на сжатие
не менее В0,75.
В качестве рабочей продольной арматуры в растянутой зоне
рекомендуется применять стержни из проволоки класса ВрI диаметром
3-5 мм. Количество стержней продольной арматуры должно быть не
менее двух.
Для обеспечения анкеровки продольной растянутой арматуры в
полистиролбетоне на ее концах должны быть предусмотрены концевые
анкерные приспособления в виде поперечных стержней, пластин или
углов, к которым прикрепляются стержни продольной арматуры с
помощью контактной сварки или других способов, обеспечивающих
надежность соединения.
Для обеспечения совместимой работы полистиролбетона и
растянутой арматуры по длине перемычки, кроме указанных концевых
анкерных приспособлений, должны быть выполнены промежуточные
анкерные приспособления в виде поперечных стержней из арматуры
класса AI диаметром 10-14 мм.
Анкерные приспособления должны обеспечивать передачу давления
от продольной растянутой арматуры на полистиролбетон при условии
недопущения его смятия.
Расчет прочности сечений, нормальных к продольной
оси элемента
6.44. Расчет прочности по нормальным сечениям проводится из
условия:
М <= R A (h - 0,5х), (6.46)
s s 0
где:
R - расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом
s
коэффициента условий работы "гамма" , определяемого по формуле:
s
R A
b s.anc
"гамма" = --------- <= 0,8; (6.47)
s R A
s s
A - суммарная площадь поверхности анкеров, через которую
s.anc
передается давление на полистиролбетон, расположенных на участке
перемычки от опоры до рассматриваемого сечения.
В формуле (6.47) расчетное сопротивление арматуры R
s
учитывается без коэффициентов условий работы арматуры.
R A
s s
x = ------, но не более x = 0,6h , (6.48)
R b k 0
b
где:
R - расчетное сопротивление полистиролбетона осевому сжатию с
b
учетом коэффициента условий работы "гамма" = 0,9, т.е.
в2
произведение значения сопротивления R по табл. 3.6 на коэффициент
b
"гамма" = 0,9.
в2
Расчет прочности сечений, наклонных к продольной
оси элемента
6.45. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечной
силы производится из условия:
Q = 0,4R bh , (6.49)
max bt 0
где:
R - расчетное сопротивление полистиролбетона осевому
bt
растяжению с учетом коэффициента работы "гамма" = 0,9, т.е.
в2
произведение значения сопротивления R по табл. 3.6 на
bt
коэффициент "гамма" = 0,9.
в2
6.46. Расчет прочности наклонных сечений на действие
изгибающего момента производится у грани свободной опоры перемычки
с учетом работы концевых анкерных приспособлений из условий:
M <= N Z; (6.50)
s
N = R A ; (6.51)
s b s.anc.1
Z = h - 0,5X; (6.52)
0
N
s
X = -----; (6.53)
R b
s
2
qy
M = Qy - ---; (6.54)
2
y = c + d, (6.55)
где:
A - площадь смятия полистиролбетона в месте контакта с
s.anc.1
концевыми анкерными приспособлениями;
с - длина проекции наклонного сечения, принимаемая равной c =
= 2h ;
0
d - расстояние от точки приложения опорной реакции до грани
опоры.
Расстояние y принимается не более расстояния от точки
приложения опорной реакции до первого промежуточного анкерного
приспособления в виде поперечных стержней из арматуры класса AI
диаметром 10-14 мм.
Расчет по образованию нормальных трещин
6.47. Расчет по образованию нормальных трещин производится из
условия:
2
R bh
bt.ser
M <= -----------, (6.56)
n 3,5
где:
М - момент от действия полной нагрузки с учетом коэффициента
n
надежности по нагрузке "гамма" = 1.
f
Расчет по образованию наклонных трещин
6.48. Расчет по образованию наклонных трещин производится из
условия:
2
Q <= --R bh, (6.57)
n 3 bt.ser
где:
Q - поперечная сила от действия полной нагрузки с учетом
n
коэффициента надежности по нагрузке "гамма" = 1.
f
Расчет по деформациям
6.49. При отсутствии нормальных и наклонных трещин от действия
нормативных нагрузок (выполнение условий (6.56) и (6.57) расчет по
деформациям производится из условия:
f <= f ; (6.58)
ult
1 2
f = -- "ро" x l ; (6.59)
r m
5
"ро" = --; (6.60)
m 48
M"гамма"
1 b2
-- = -------------; (6.61)
r "гамма" EJ
b1
"гамма" = 2; "гамма" = 0,5; (6.62)
b2 b1
f = l/200. (6.63)
ult
Расчет анкеровки
6.50. Анкеровка арматуры (в полистиролбетоне) обеспечивается
специальными конструктивными мероприятиями - установкой анкерных
приспособлений (поперечных стержней, уголков и др.), передающих на
полистиролбетон давление от растяжения арматуры на площади,
достаточной для недопущения его смятия.
Полудлина перемычки разбивается на n участков. Число участков
зависит от длины перемычки (n = 2-5) Первый участок (i = 1) имеет
длину a ~ y и содержит концевые анкерные устройства (упоры)
1
площадью A .
s.anc.i
На остальных участках i-е приспособление расположено вблизи
середины i-го участка длиной а ~ (l/2 - а )/(n - 1). Площадь
i 1
передачи давления A определяется из условия:
s.anc.i
M - M
i i-1
A = ---------, (6.64)
s.anc.i R Z
b i
где:
М , M - изгибающие моменты в начале и в конце i-го участка;
i i-1
Z = h - 0,5x ; x - высота сжатой зоны бетона в сечении по
i 0 i i
i-му анкерному приспособлению; x = A /b.
i s.anc.i
Пример расчета
СПБ - 240.II
Дано: перемычка ------------ по альбому рабочих чертежей
150Б
"Полистиролбетонные армированные перемычки для теплоэффективных
стен зданий системы "Юникон" ВНИИжелезобетона" (шифр 22-2000).
Перемычка прямолинейная в плане прямоугольного сечения высотой
h = 295 мм, шириной b = 140 мм, длиной L = 2395 мм, L = L - 120 =
0
= 2395 - 120 = 2275 мм (рис. 6.32); полистиролбетон марки по
плотности D400 и класса по прочности на сжатие В1,0; расчетная
нагрузка на перемычку с учетом собственного веса q = 150 кгс/м.
Армирование перемычек предусмотрено горизонтальным каркасом в
растянутой зоне. Продольная арматура из обыкновенной проволоки 2 D
= 5 BpI. Для анкеровки к ее концам приваривают концевые анкерные
приспособления в виде трех поперечных стержней D = 16 AI. Для
обеспечения совместной работы полистиролбетона и растянутой
арматуры по длине перемычки, кроме концевых анкерных
приспособлений, к продольной арматуре привариваются промежуточные
анкерные приспособления в виде четырех поперечных стержней D = 16
AI (на полудлине перемычки).
Площадь поперечного сечения продольных стержней 2 D = 5 ВрI
равна A = 0,393 кв. см. Поперечные анкерующие стержни имеют длину
s
7 см, площадь поверхности, через которую передается давление на
кон
полистиролбетон концевых анкерных стержней А = 7 x 1,6 x 3 =
s.anc
пром
= 33,6 кв. см, то же промежуточных анкерных стержней А = 7 x
s.anc
x 1,6 x 4 = 44,8 кв. см.
Расчет выполняется согласно пп. 6.43-6.50.
1. Расчет прочности сечений, нормальных к продольной
оси элемента
Находим изгибающий момент в сечении, расположенном в середине
пролета:
2
qL 2
0 150 x 2,275
M = ---- = ------------ = 97 кгс.м.
8 8
Коэффициент условий работы растянутой арматуры, определяемый по
формуле:
кон пром
R (A + А )
b s.anc s.anc
"гамма" = ---------------------- <= 0,8,
s R A
s s
при R = 7,5 кгс/кв. см и R = 3700 кгс/кв. см равен:
b s
7,5(33,6 + 44,8) 588
"гамма" = ----------------- = ---- = 0,404.
s 3700 x 0,393 1454
Расчетное сопротивление арматуры с учетом коэффициента условий
_
работы "гамма" (R ) равно:
s s
_
R = 3700 x 0,404 = 1495 кгс/кв. см.
s
Определяем предельный по прочности момент по формуле (6.45):
_
М = R A (h - 0,5x);
пред s s 0
_
R A
s s 1495 x 0,393
h = 29,5 - 3 = 26,5 см; x = ----- = ------------ = 5,6 см;
0 R b 7,5 x 14
b
М = 1495 x 0,393(26,5 - 0,5 x 5,6) =
пред
= 139,24 кгс.м > 97 кгс.м,
т.е. прочность по нормальному сечению в середине пролета
обеспечена.
2. Расчет прочности сечений, наклонных к продольной
оси элемента
2.1. Расчет наклонных сечений на действие поперечной силы.
Находим максимальную поперечную силу Q :
max
qL
0 150 x 2,275
Q = ---- = ----------- = 170,63 кгс.
max 2 2
Предельная поперечная сила по прочности наклонного сечения по
формуле (6.49) равна:
Q = 0,4R bh ,
пред bt 0
где:
R - расчетное сопротивление полистиролбетона осевому
bt
растяжению с учетом коэффициента работы "гамма" = 0,9, равное
в2
R = 1,5 x 0,9 = 1,35 кгс/ кв. см.
bt
Q = 0,4 x 1,35 x 14 x 26,5 = 200,34 кгс > 170,63 кгс,
пред
т.е. прочность наклонных сечений на действие поперечной силы
обеспечена.
2.2. Расчет наклонных на действие изгибающего момента.
Момент в конце наклонного сечения определяем по формуле (6.54):
2
qy
M = Qy - ----,
2
где:
y - меньшее из двух значений;
y - расстояние от точки приложения опорных реакций до первого
1
промежуточного анкерного приспособления; согласно рис. 6.32 y =
1
34 см;
y = с + d; с = 2h = 2 x 26,5 = 53 см; d - расстояние от точки
2 o
приложения опорной реакции до грани опоры, d = 3 см; y = 53 + 3 =
2
= 56 см.
Отсюда y = 34 см.
2
1,5 x 34
М = 170,63 x 34 - --------- = 49,33 кгс.м.
2
Предельный момент в нормальном сечении, расположенном в конце
наклонного сечения на расстоянии 34 см от точки приложения опорной
реакции, равен:
_
M = R A (h - 0,5X);
пред s s o
кон
R A
b s.anc 7,5 x 33,6
"гамма" = --------- = ------------ = 0,173;
s R A 3700 x 0,393
s s
_
R = R "гамма" = 3700 x 0,173 = 640,1 кгс/кв. см;
s s s
640,1 x 0,393
X = ------------- = 2,4 см; Z = 26,5 - 2,4/2 = 25,3 см;
7,5 x 14
M = 640,1 x 0,393 x 25,3 = 63,64 кгм > 49,33 кгм,
crc
т.е. прочность наклонных сечений на действие изгибающего момента
обеспечена.
3. Расчет по образованию нормальных трещин
Момент от нормативных нагрузок в сечении, расположенном в
середине пролета, при коэффициенте надежности по нагрузке "гамма"
f
= 1,2 определяем по формуле:
2
qL
o 97
М = --------- = --- = 80,8 кгс.м.
n 8"гамма" 1,2
f
Момент, воспринимаемый сечением при образовании нормальных
трещин, найдем по формуле (6.56):
2
R bh 2
bt.ser 2,6 x 14 x 29,5
M = ------------ = ---------------- =
crc 3,5 3,5
= 90,51 кгс.м > 80,8 кгс.м,
т.е. нормальные трещины в перемычке не образуются. Так как М =
пред
= 139,24 кгс.м > М = 90,51 кгс.м, то опасность хрупкого
crc
разрушения отсутствует.
4. Расчет по образованию наклонных трещин
Максимальная поперечная сила от нормативных нагрузок равна:
qL
o 170,63
Q = --------- = ------ = 142,2 кгс.
n 2"гамма" 1,2
f
Поперечную силу, воспринимаемую сечением при образовании
наклонных трещин, найдем по формуле (6.57):
2 2
Q = --R b x h = -- x 2,6 x 14 x 29,5 =
crc 3 bt.ser 3
= 715,9 кгс > 142,2 кгс,
т.е. наклонные трещины в перемычке не образуются.
5. Расчет по деформациям
Поскольку отсутствуют нормальные и наклонные трещины от
действия нормативных нагрузок, кривизну определяем по формуле
(6.61):
M "фи"
1 b2
-- = -------------; "фи" = 0,5; "фи" = 2;
r "фи" EJ в1 в2
b1
4
Е = 1,2 x 10 кгс/кв. см;
в
3 3
bh 14 x 29,5 4
J = ---- = ---------- = 29951 см ;
12 12
2
1 80,8 x 10 x 2 -4 -1
-- = -------------------------- = 0,9 x 10 см .
r 4
0,5 x 1,2 x 10 x 29 x 951
Прогиб перемычки равен:
5 1 2 5 -4 2 l
f = -- x -- x L = -- x 0,9 x 10 x 227,5 = 0,485 < --- =
48 r o 48 200
227,5
= ----- = 1,14 см,
200
т.е. прогиб перемычки меньше предельно допустимого.
6. Расчет анкеровки
В соответствии с рис. 6.32 полудлина пролета перемычки
разбивается на 5 участков длиной а / а = 265 мм, а = а = а =
i 1 2 3 4
= 150 мм, a = 422,5 мм.
5
Находим изгибающие моменты в конце каждого участка:
2
1,5 x 26,5
М = 170,63 x 26,5 - ----------- = 40 кгс.м;
1 2
2
1,5 x 41,5
М = 170,63 x 41,5 - ----------- = 57,9 кгс.м;
2 2
2
1,5 x 56,5
М = 170,63 x 56,5 - ----------- = 72,47 кгс.м;
3 2
2
1,5 x 71,5
М = 170,63 x 71,5 - ----------- = 83,66 кгс.м;
4 2
M = 97 кгс.м.
5
Требуемая площадь передачи давления с анкера на полистиролбетон
A определяется по формуле (6.64):
s.anc.i
M - M
i i-1
A = ---------; Z ~ 0,85h = 0,85 x 26,5 = 22,5 см;
s.anc.i R Z i o
b 0
2
(40 - 0)10
A = ----------- = 23,7 кв. см < 33,6 кв. см;
s.anc1 7,5 x 22,5
2
(57,9 - 40)10
A = -------------- = 10,6 кв. см < 1,6 x 7 = 11,2 кв. см;
s.anc2 7,5 x 22,5
2
(72,47 - 57,9)10
A = ----------------- = 8,63 кв. см < 11,2 кв. см;
s.anc3 7,5 x 22,5
2
(83,66 - 72,47)10
A = --------------------- = 6,63 кв. см < 11,2 кв. см;
s.anc4 7,5 x 22,5
2
(97 - 83,66)10
A = ---------------- = 7,91 кв. см < 11,2 кв. см.
s.anc5 7,5 x 22,5
Таким образом, принятые анкеры обеспечивают совместную работу
арматуры и полистиролбетона и не приводят к его смятию.
Приводится рис. 6.1. К расчету простенка на ветровую нагрузку.
Приводится рис. 6.2. К расчету самонесущих рам.
Приводится рис. 6.3. Пример установки фахверковых стоек.
Приводится рис. 6.4. Схема определения грузовой площади стены.
Приводится рис. 6.5. Конструктивная (а) и расчетная (б) схемы
несущей стены.
Приводится рис. 6.6. К расчету креплений полистиролбетонных
стен.
Приводится рис. 6.7. График зависимости "альфа" и "альфа" от
v m
приведенной длины балки.
Приводится рис. 6.8. К расчету силы N.
Приводится рис. 6.9. К расчету простенка, расположенного вне
несущих поперечных стен.
Приводится рис. 6.10. К расчету части простенка между стеной и
балконной дверью.
Приводится рис. 6.11. Конструктивная схема ненесущей стены с
кирпичным фасадом.
Приводится рис. 6.12. Конструктивная схема ненесущей стены с
оштукатуриванием.
Приводится рис. 6.13. Конструктивная схема несущей стены с
кирпичной облицовкой.
Приводится рис. 6.14. Конструктивная схема стены из
полупустотных элементов.
Приводится рис. 6.15. Расчетная схема рамы.
Приводится рис. 6.16. К определению моментов из упрощенного
фрагмента рамы.
Приводится рис. 6.17. График зависимости (k - t).
Приводится рис. 6.18. К расчету сечения со сжатой зоной.
Приводится рис. 6.19. Упрощенная расчетная схема стен из
полупустотных элементов.
Приводится рис. 6.20. Сечение простенка с ребрами.
Приводится рис. 6.21. Схема определения грузовой площади стены.
Приводится рис. 6.22. Пример эпюры моментов в раме, загруженной
вертикальной нагрузкой при монолитных перекрытиях.
Приводится рис. 6.23. Упрощенное определение моментов при
монолитных перекрытиях в стойках: а) верхнего этажа; б) среднего
этажа; в) нижнего этажа.
Приводится рис. 6.24. Моменты в стойках при сборных
перекрытиях.
Приводится рис. 6.25. Участки для сбора нагрузок на крайние (1,
3) и среднюю (2) стойки простенка.
Приводится рис. 6.26. К расчету перемычек на вертикальную
нагрузку.
Приводится рис. 6.27. Расчет стоек на ветровую нагрузку,
направленную перпендикулярно плоскости стены при монолитных (а) и
сборных (б) перекрытиях.
Приводится рис. 6.28. Армирование стойки.
Приводится рис. 6.29. График несущей способности стоек.
Приводится рис. 6.30. План стены из перекрестно-пустотных
элементов (к примеру расчета).
Приводится рис. 6.31. К определению моментов в стойках стен.
Приводится рис. 6.32. Армирование и расчет перемычки СБП-
240II/150Б.
7. Теплофизические расчеты и проектирование ограждающих
конструкций по требованиям теплосбережения
7.1. Общие положения и исходные данные
7.1.1. Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций из
полистиролбетона системы "Юникон" включают:
- определение приведенного сопротивления теплопередаче для всех
типов ограждающих конструкций (наружные стены, утепленные покрытия
и перекрытия) и сравнение их с требованиями табл. 1б СНиП II-3-79*
(изд. 1998 г.) и МГСН 2.01-99 с учетом данных СНиП 23-01-99;
- определение сопротивлений воздухопроницанию и паропроницанию
наружных стен и проверку их соответствия нормативным критериям,
рассчитываемым согласно положениям гл. 5 и 6 СНиП II-3-79*;
- проверку обеспечения условия невыпадения конденсата на
внутренней поверхности ограждающих конструкций для наружных стен и
утепленных покрытий, в т.ч. совмещенных;
- расчет тепловой инерции ограждающей конструкции по формуле
(2) СНиП II-3-79* (при необходимости).
7.1.2. Расчетные температуры наружного и внутреннего воздуха,
относительная влажность воздуха внутри здания, температура точки
росы и характеристика отопительного периода (ГСОП) принимаются по
данным СНиП 23-01-99, ГОСТ 30494-96 и МГСН 2.01-99.
В связи с вводом в действие СНиП 23-01-99 "Строительная
климатология" (взамен СНиП 2.01.01-82) изменились некоторые
климатические параметры холодного периода года, нормируемые для г.
Москвы. В частности, расчетная температура наиболее холодной
пятидневки с обеспеченностью 0,92 принята t = -28 град. С (вместо
н
-26 град. С), средняя температура воздуха за отопительный период
t = -3,1 град. С (вместо -3,6 град. С) и продолжительность
от.пер
отопительного периода - Z = 214 сут. (вместо 213 сут.).
от.пер
С учетом новых исходных климатических параметров уточнены
нормативные требования по градусосуткам отопительного периода
(ГСОП) и приведенному сопротивлению теплопередаче наружных стен,
значения которых для зданий, строящихся в г. Москве, приведены в
табл. 7.1.
Таблица 7.1
-----------T-----------------------T--------------T-------------------------¬
¦Тип зданий¦Температура внутреннего¦ГСОП, ¦Приведенное сопротивление¦
¦ ¦воздуха, град. С, t ¦град. С x сут.¦теплопередаче стен, ¦
¦ ¦ в ¦ ¦кв. м x град. С/Вт, R ¦
¦ ¦ ¦ ¦ o ¦
¦ ¦ ¦ +-----------T-------------+
¦ ¦ ¦ ¦номинальное¦допускаемое ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦<*> ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Жилые, ¦ 20 ¦ 4943 ¦ 3,13 ¦ 2,97 ¦
¦общеобра- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦зователь- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ных учреж-¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дений ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Поликлиник¦ 21 ¦ 5157 ¦ 3,20 ¦ 3,04 ¦
¦и лечебных¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учрежде- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ний, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦домов- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦интернатов¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Дошкольный¦ 22 ¦ 5371 ¦ 3,28 ¦ 3,12 ¦
¦учреждений¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L----------+-----------------------+--------------+-----------+--------------
-----------------------------------
<*> Допускаемое R принимается на 5% ниже номинального согласно
о
примечанию к п. 3.4.2 МГСН 2.01-99.
Для других видов ограждающих конструкций нормируемое
сопротивление теплопередаче определяется с использованием ГСОП,
указанных в табл. 7.1, и требований табл. 1б СНиП II-3-79* (изд.
1998 г.).
7.1.3. Теплотехнические характеристики обычного и
модифицированного полистиролбетона, необходимые для
теплотехнических расчетов, приведены в табл. 3.4.
7.1.4. Теплотехнические характеристики материалов (кроме
полистиролбетона), используемых в ограждающих конструкциях системы
"Юникон", приведены в табл. 7.2.
Таблица 7.2
----T-------------------------T----------T----------------------------¬
¦N ¦Наименование материала ¦Плотность,¦Расчетные коэффициенты для ¦
¦п/п¦ ¦кг/куб. м ¦условий эксплуатации "Б" ¦
¦ ¦ ¦ +-------------T--------------+
¦ ¦ ¦ ¦теплопровод- ¦паропроницае- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ность, ¦мость, мг/(м x¦
¦ ¦ ¦ ¦Вт/(м x град.¦x ч x Па) ¦
¦ ¦ ¦ ¦C) ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦1. ¦Железобетон ¦ 2500 ¦ 2,04 ¦ 0,03 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦2. ¦Цементно-песчаный раствор¦ 1800 ¦ 0,93 ¦ 0,09 ¦
¦ ¦(штукатурный) ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦3. ¦Кладка из облицовочного ¦ 1400 ¦ 0,58 ¦ 0,16 ¦
¦ ¦пустотелого керамического¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦кирпича на цементно- ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦песчаном растворе ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦4. ¦Пенополиуретан ¦ 40 ¦ 0,04 ¦ 0,05 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦5. ¦Минераловатные плиты ¦ 150 ¦ 0,047 ¦ 0,055 ¦
¦ ¦ ¦ 75 ¦ 0,045 ¦ 0,052 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦6. ¦Кладочный клей: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦ ¦- плотный ¦1400-1650 ¦ 0,7 ¦ 0,12 ¦
¦ +-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦ ¦- поризованный ¦600-700 ¦ 0,32 ¦ 0,17 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦7. ¦Филизол (рубероид) ¦ 600 ¦ 0,17 ¦ 0,001 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦8. ¦Битум кровельный ¦ 1400 ¦ 0,27 ¦ 0,008 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦9. ¦Сталь ¦ 7850 ¦ 58 ¦ 0 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦10.¦Древесина (сосна, ель ¦ 500 ¦ 0,18 ¦ 0,06 ¦
¦ ¦поперек волокон) ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦11.¦Полиэтилен ¦ 920 ¦ 0,42 ¦ 0 ¦
L---+-------------------------+----------+-------------+---------------
7.1.5. Коэффициент теплотехнической однородности кладки из
полистиролбетонных блоков на клеевых композициях, учитывающий
влияние теплопроводных швов толщиной 2-4 мм, принимается r =
кл
0,92 для плотных клеев и r = 0,98 для поризованных клеев.
кл
7.1.6. Коэффициент теплотехнической однородности r фрагмента
фасадной стены из полистиролбетонных блоков плотностью D250-D300 и
толщиной 295-375 мм, используемый для предварительных расчетов
приведенного сопротивления теплопередаче, при условиях применения
перемычек из полистиролбетона плотностью D300, утепления торцов
монолитных перекрытий и фасадных ригелей (для оштукатуренных по
фасаду стен) и термовкладышей из негорючей минваты толщиной не
менее 175 мм со шпонками толщиной не более 80 мм (для стен с
кирпичным фасадом), без врезки внутренних стен в наружные, а также
применения проемов с четвертями, принимается по данным
НИИстройфизики равным:
- для оштукатуренных с обеих сторон стен r = 0,92;
- для облицованных снаружи пустотелым кирпичом и оштукатуренных
с внутренней стороны стен r = 0,87.
7.1.7. В расчетах сопротивления воздухопроницанию ограждающих
конструкций системы "Юникон" сопротивление воздухопроницанию
полистиролбетонного слоя толщиной 100 мм принимается для
плотностей D150-D200 равным 100 кв. м x ч x Па/кг и для D250-D350
- 130 кв. м x ч x Па/кг.
7.1.8. Расчетные коэффициенты теплоусвоения полистиролбетона
для условий эксплуатации "Б", вычисленные по формуле примечания 1
приложения 3* к СНиП II-3-79*:
________________________________
s = 0,27 \/ "ламбда" "гамма" (с + 0,0419w),
o o
составляют для материала плотностью D250 - s = 1,51 Вт/(кв. м x
x град. С) и D300 - s = 1,79 Вт/(кв. м x град. С).
7.2. Проектирование и оптимизация
конструктивно-технических решений наружных стен
по условиям теплосбережения и снижения их стоимости
В табл. 7.3 приведен перечень мероприятий по оптимизации
конструктивно-технических решений ненесущих наружных стен из
полистиролбетонных блоков для зданий с монолитным несущим каркасом
(остовом), направленных на выполнение требований по приведенному
сопротивлению теплопередаче и повышение коэффициента
теплотехнической однородности, а также обеспечение условия
невыпадения конденсата на внутренней поверхности ограждающей
конструкции при минимизации стоимостных затрат.
Таблица 7.3
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОПТИМИЗАЦИИ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ
РЕШЕНИЙ НЕНЕСУЩИХ НАРУЖНЫХ СТЕН ПОЛИСТИРОЛБЕТОННЫХ БЛОКОВ
-----T------------------------------------------------T-------------¬
¦N ¦Группа и наименование мероприятий ¦Характер ¦
¦п/п ¦ ¦мероприятия ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦I. Общие конструктивные решения здания ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦1. ¦Применение несущих каркасов без фасадных ригелей¦Рекомендуемое¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦2. ¦Применение фасадных ригелей, сдвинутых в глубь ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦здания для обеспечения возможности размещения ¦ ¦
¦ ¦теплоизоляционной проставки необходимой толщины ¦ ¦
¦ ¦между ригелем и наружным облицовочным слоем ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦3. ¦Примыкание к наружной стене внутренней ¦Обязательное ¦
¦ ¦(поперечной) железобетонной несущей стены ¦ ¦
¦ ¦с врезкой ее на 40 мм (включая штукатурный слой)¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦4. ¦Утепление торца внутренней (поперечной) ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦железобетонной несущей стены (по п. 3) слоем ¦ ¦
¦ ¦плитного утеплителя толщиной 20-25 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦II. Общие конструктивные решения наружных стен ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦5. ¦Использование полистиролбетонных перемычек ¦Обязательное ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦6. ¦Применение для оконных и дверных проемов ¦Обязательное ¦
¦ ¦обрамляющих четвертей из кирпича (при наружной ¦для верти- ¦
¦ ¦кирпичной облицовке) или специальных ¦кальных ¦
¦ ¦оштукатуренных полистиролбетонных простеночных ¦четвертей, ¦
¦ ¦блоков с четвертями, образующих вертикальные ¦рекомендуемое¦
¦ ¦четверти, и разновысоких перемычек, образующих ¦для верхней ¦
¦ ¦верхнюю горизонтальную четверть (при фасадном ¦горизонталь- ¦
¦ ¦оштукатуривании) ¦ной четверти ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦7. ¦Применение оконных и дверных коробок из дерева ¦Обязательное ¦
¦ ¦или пластика ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦8. ¦Применение теплоизоляционных проставок толщиной ¦Обязательное ¦
¦ ¦не менее 100 мм между наружной облицовкой ¦для стен с ¦
¦ ¦и торцами перекрытий, a также фасадной стороной ¦оштукатурива-¦
¦ ¦ригеля и торцом врезаемой внутренней ¦емым фасадом ¦
¦ ¦(поперечной) стены из полистиролбетонных ¦ ¦
¦ ¦теплоизоляционных плит плотностью 150-200 ¦ ¦
¦ ¦кг/куб. м (при наружном оштукатуривании стен) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦9. ¦Применение в железобетонных перекрытиях над ¦Обязательное ¦
¦ ¦стенами термовкладышей (рекомендуемый шаг - ¦для стен с ¦
¦ ¦1200 мм) из жестких негорючих минераловатных ¦кирпичным ¦
¦ ¦плит. При этом ширина железобетонных шпонок ¦фасадом ¦
¦ ¦между термовкладышами должна приниматься ¦ ¦
¦ ¦минимально возможной по прочностному расчету ¦ ¦
¦ ¦(желательно не более 80 мм), а их толщина - ¦ ¦
¦ ¦максимальной с учетом надежного опирания ¦ ¦
¦ ¦полистиролбетонных блоков (но не менее 175 ¦ ¦
¦ ¦мм) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦10. ¦При применении термовкладышей в перекрытии по ¦Обязательное ¦
¦ ¦п. 9 примыкание внутренней (поперечной) ¦ ¦
¦ ¦железобетонной стены не должно переходить в ¦ ¦
¦ ¦шпонки, а располагаться напротив средней части ¦ ¦
¦ ¦термовкладыша ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦III. Конструктивные решения кладки из полистиролбетонных ¦
¦ ¦блоков ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦11. ¦Применение блоков толщиной 295 мм плотностью ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦D250 для жилых зданий и толщиной 375 мм ¦ ¦
¦ ¦плотностью D250-300 для общественных зданий ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦12. ¦Устройство кладочных швов минимальной толщины: ¦Обязательное ¦
¦ ¦горизонтальных (с проволочными анкерами) - 3-4 ¦ ¦
¦ ¦мм и вертикальных - 2-3 мм при средней расчетной¦ ¦
¦ ¦толщине 3 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦13. ¦Применение специальных кладочных клеев, ¦Обязательное ¦
¦ ¦использование кладочных растворов запрещается ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦14. ¦Применение кладочных клеев с минимальной ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦плотностью желательно поризованных (при ¦ ¦
¦ ¦обеспечении расчетной прочности кладки) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦15. ¦Запрещается использование сквозных арматурных ¦Обязательное ¦
¦ ¦сеток в горизонтальных кладочных швах для ¦ ¦
¦ ¦анкеровки штукатурки или фасадной кирпичной ¦ ¦
¦ ¦кладки ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦16. ¦Применение для анкеровки штукатурки или ¦Обязательное ¦
¦ ¦кирпичной кладки анкеров из проволоки диаметром ¦ ¦
¦ ¦не более 3 мм, располагаемых в горизонтальных ¦ ¦
¦ ¦клеевых швах ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦17. ¦Раздельное (для наружной и внутренней ¦Обязательное ¦
¦ ¦облицовки) расположение анкерных хомутов ¦ ¦
¦ ¦с разбежкой (отстоящих друг от друга на ¦ ¦
¦ ¦расстояние 60 мм). Применение сквозных хомутов ¦ ¦
¦ ¦запрещается ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦IV. Конструктивные решения перемычек и надпроемных узлов ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦18. ¦Использование полистиролбетонных перемычек, ¦Обязательное ¦
¦ ¦армированных плоским каркасом только в нижнем ¦ ¦
¦ ¦поясе, поперечные стержни которого имеют ¦ ¦
¦ ¦защитные слои в полистиролбетоне (расстояние ¦ ¦
¦ ¦до наружной поверхности) - 30-35 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦19. ¦Установка над проемами спаренных ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦полистиролбетонных перемычек, разделенных слоем ¦ ¦
¦ ¦негорючей минеральной ваты толщиной 10-20 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦V. Конструктивные решения кирпичной фасадной облицовки ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦20. ¦Использование эффективного лицевого ¦Обязательное ¦
¦ ¦многоцелевого или с круглыми пустотами кирпича ¦ ¦
¦ ¦минимальной объемной плотности ¦ ¦
¦ ¦с морозостойкостью не менее F35 (щелевые пустоты¦ ¦
¦ ¦должны быть расположены перпендикулярно ¦ ¦
¦ ¦тепловому потоку) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦21. ¦Устройство невентилируемых воздушных прослоек ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦толщиной 5-10 мм между кирпичом ¦ ¦
¦ ¦и полистиролбетонными блоками ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦22. ¦При необходимости сплошного приклеивания ¦Обязательное ¦
¦ ¦кирпичной кладки к полистиролбетонным блокам ¦ ¦
¦ ¦предусматривать неприклеиваемые участки ¦ ¦
¦ ¦размерами 200 (L) x 300 (H) мм с воздушным ¦ ¦
¦ ¦невентилируемым зазором толщиной 5-10 мм ¦ ¦
¦ ¦напротив шпонок термовкладышей в монолитных ¦ ¦
¦ ¦перекрытиях, не выходящих на фасад ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦23. ¦Применение 1,5-го многощелевого кирпича или ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦пустотных керамических камней с использованием ¦ ¦
¦ ¦"теплых" кладочных растворов ¦ ¦
L----+------------------------------------------------+--------------
7.3. Теплотехнический расчет стеновых ограждающих
конструкций из сплошных блоков. Примеры расчета
7.3.1. Определение приведенного сопротивления теплопередаче
наружных стен и проверка обеспечения условия невыпадения
конденсата на их внутренней поверхности должны производиться по
температурным полям, рассчитываемым по специальным компьютерным
программам.
7.3.2. Для предварительной оценки приведенного сопротивления
теплопередаче наружных стен из полистиролбетонных блоков
плотностью D250-D300 и выбора их толщины и плотности расчет
производится по формуле:
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- + SUM R + (7.1)
o "альфа" "ламбда" обл
в ПСБ
1
+ R + --------),
в.п. "альфа"
н
где:
r - коэффициент теплотехнической однородности наиболее
представительного фрагмента фасада здания. Принимается по данным
п. 7.1.6;
"альфа" и "альфа" - коэффициенты теплообмена соответственно
в н
у наружной и у внутренней поверхности стены (по данным СНиП
II-3-79* для вертикальных стен "альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С)
в
и "альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С);
н
"дельта" - толщина полистиролбетонного блока, м;
ПСБ
r - коэффициент теплотехнической однородности кладки
кл
(принимается согласно п. 7.1.5);
"ламбда" - расчетный коэффициент теплопроводности
ПСБ
полистиролбетона для условий эксплуатации "Б", Вт/(м x град. С),
принимаемый по данным ГОСТ Р51263-99 (приложение Д) или по п.
7.1.3;
SUM R - суммарное термическое сопротивление облицовочных
обл
слоев;
R - термическое сопротивление невентилируемой воздушной
в.п.
прослойки, кв. м x град. С/Вт, принимаемое по данным СНиП
II-3-79*, приложение 4.
7.3.3. В соответствии с п. 3.4.2 МГСН 2.01-99 приведенное
сопротивление теплопередаче наружных стен следует рассчитывать без
учета заполнений светопроемов: в целом для здания, либо для фасада
здания, либо для одного промежуточного этажа с проверкой зон
теплопроводных включений, углов и откосов проемов на температуру
точки росы внутреннего воздуха.
По компьютерной программе вычисляются средние величины тепловых
потоков q характерных участков, на которые разбивается каждый
i
фрагмент стены.
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента стены
рассчитывается по формуле:
SUM F
пр i
R = ------, (7.2)
о F
i
SUM --
R
i
где:
F и R - соответственно площадь и сопротивление теплопередаче
i i
i-го расчетного участка.
При этом:
t - t
в н
R = -------, (7.3)
i q
i
где:
t и t - расчетные температуры внутреннего и наружного
в н
воздуха.
7.3.4. По МГСН 2.01-99 требования по теплозащите имеют два
подхода:
- предписывающий, когда учитываются поэлементные требования к
теплозащите ограждающих конструкций. В этом случае приведенное
сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции должно быть не
менее требуемого, определяемого по табл. 1б СНиП II-3-79* (изд.
1998 г.) в зависимости от ГСОП. МГСН 2.01-99 допускает для
конкретных конструктивных решений наружных стен приведенное
сопротивление теплопередаче не более чем на 5% ниже требуемого при
обязательном увеличении сопротивления теплопередаче горизонтальных
ограждений с тем, чтобы приведенный трансмиссионный коэффициент
теплопередачи совокупности горизонтальных и вертикальных наружных
ограждений был не выше значения, определяемого по п. 2.1* СНИП II-
3-79* (изд. 1998 г.);
- потребительский подход, когда учитываются требования по
теплозащите здания в целом. В этом случае расчетный удельный
расход тепловой энергии системой отопления здания за отопительный
период должен быть не больше нормативного. При этом минимально
допустимое приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих
конструкций должно быть не менее значений, приведенных в п. 2.1*
СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для 1-го этапа (табл. 1а) и санитарно-
гигиенических и комфортных условий, определяемых по формуле (1)
СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
7.3.5. Наружные стены зданий из блоков или монолитного
полистиролбетона, оштукатуренные с обеих сторон, ввиду
незначительной толщины и высокой паропроницаемости штукатурных
слоев при рассмотрении вопроса паропроницаемости условно относятся
к однослойным ограждающим конструкциям.
Наружные стены зданий из полистиролбетона, облицованные снаружи
кирпичной кладкой и оштукатуренные с внутренней стороны, при
рассмотрении вопроса паропроницаемости условно относятся к
двухслойным конструкциям, внутренний слой которых имеет
сопротивление паропроницанию более 2,0 кв. м x ч x Па/мг.
В наружных стенах зданий из полистиролбетона с внутренним
несущим железобетонным слоем указанный слой значительно
увеличивает сопротивление паропроницаемости стены, являясь
дополнительным элементом с очень высоким сопротивлением
паропроницанию (более 6,0 кв. мx ч x Па/мг). Вследствие этого
согласно п. 6.4 СНиП II-3-79* для всех приведенных выше видов
наружных стен жилых зданий и большинства типов общественных зданий
(за исключением бассейнов, банно-прачечных комбинатов и т.п.),
имеющих внутренние помещения с сухим и нормальным влажностным
режимом, определять и проверять сопротивление паропроницанию
конструкции не требуется.
7.3.6. Для наружных стен общественных зданий, имеющих помещения
с влажным и мокрым режимом, следует предусматривать устройство
пароизоляции перед внутренней поверхностью полистиролбетонного
слоя, а определение и проверку сопротивления паропроницанию
конструкции необходимо проводить в обязательном порядке.
7.3.7. Пример предварительного расчета приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриваемым фасадом.
Исходные данные по зданию и наружной стене
25-этажный жилой дом в г. Москве с наружными оштукатуренными с
обоех сторон стенами из полистиролбетонных блоков плотностью D250
толщиной 295 мм, укладываемых на плотном клею.
Допускаемое приведенное сопротивление теплопередаче стены
тр
составляет согласно данным табл. 7.1 R = 2,97 кв. м x град.
o
С/Вт.
Расчет приведенного сопротивления
теплопередаче (предварительный)
Предварительный расчет проводим по формуле (7.1), принимая
следующие исходные данные:
- коэффициент теплотехнической однородности стены r = 0,92
(согласно п. 7.1.6);
- коэффициент теплообмена у внутренней поверхности стены
"альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С) и у наружной поверхности стены
в
"альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С) (согласно СНиП II-3-79*);
н
- толщина полистиролбетонного блока "дельта" = 0,295 м;
ПСБ
- расчетный коэффициент теплопроводности обычного
полистиролбетона плотностью В250 "ламбда" = 0,09 Вт/м x град.
ПСБ
С (согласно данным табл. 3.4);
- коэффициент теплотехнической однородности кладки из
полистиролбетонных блоков на клею r = 0,92 (согласно п. 7.1.5);
кл
- толщина штукатурных отделочных слоев "дельта" = 0,02 м;
шт
- расчетный коэффициент теплопроводности штукатурного слоя из
цементно-песчаного раствора "ламбда" = 0,93 Вт/м x град. С
шт
(согласно данным табл. 7.2).
Величину приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены для ее предварительной оценки определяем по преобразованной
формуле (7.1):
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- +
o "альфа" "ламбда"
в ПСБ
2"дельта"
шт
+ ----------- +
"ламбда"
шт
1 1 0,295 x 0,92
+ --------) = 0,92(--- + ------------ +
"альфа" 8,7 0,09
н
2 x 0,02 1
+ -------- + --) = 2,96 кв. м x град. С/Вт.
0,93 23
Сравнение приведенного расчетного и допускаемого сопротивления
теплопередаче показывает, что
пр тр
R = 2,96 < R = 2,97 кв. м x град. С/Вт и
о о
пр
R
о 2,96
--- = ----100% = 99,7%,
тр 2,97
R
о
пр тр
т.е. R незначительно (только на 0,3%) отличается от R и может
о о
быть уточнено расчетом по температурным полям с учетом конкретных
технических решений.
7.3.8. Пример расчета по температурным полям приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриваемым фасадом.
Исходные данные и методика расчета
Общие исходные данные по зданию и наружной стене приняты по п.
7.3.7.
Конструктивно-техническое решение наружной стены показано на
рис. 7.1. Стена опирается на фасадный железобетонный ригель
высотой 190 мм, наружная поверхность которого (также как и
торцовая поверхность железобетонного перекрытия высотой 160 мм)
утеплена теплоизоляционной вставкой толщиной 100 мм из
полистиролбетонной плиты плотностью D150. Ригель сдвинут вглубь
здания под торцом перекрытия, вследствие чего он утеплен
дополнительной вставкой из минераловатной плиты толщиной 75 мм.
Внутренние несущие поперечные железобетонные стены имеют
незначительную врезку в наружную стену (на глубину 40 мм, включая
штукатурный слой) и утепление доборным полистиролбетонным
теплоизоляционным блоком плотностью 200 кг/куб. м, и поэтому при
теплотехническом расчете зона примыкания внутренней стены может
отдельно не рассматриваться.
Фрагмент фасада стены с разбивкой его на расчетные участки
представлен на рис. 7.2.
Допустимое приведенное сопротивление теплопередаче по данным
табл. 7.1 составляет 2,97 кв. м x град. С/Вт.
Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов стены
приведены в табл. 3.4 и 7.2.
Расчет по температурным полям проведен с вычислением средней
величины теплового потока q расчетных участков по формулам
i
(8)-(10) СНиП II-3-79*. При этом использовалась компьютерная
программа "MEDTF 2 2.6" для расчета двухмерных температурных
полей строительных конструкций.
Вычисление приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
производилось по формулам (7.2) и (7.3), приведенным в п. 7.3.3.
Результаты расчета
Результаты расчета приведенного сопротивления теплопередаче
фрагмента наружной стены представлены в табл. 7.4.
Таблица 7.4
----T------------------------------------T---------T--------------T-------¬
¦N ¦Параметры расчетных участков ¦Средняя ¦Приведенное ¦F ¦
¦п/п+---------------T---------T----------+величина ¦сопротивление ¦ i ¦
¦i ¦Характеристика ¦Размеры, ¦Площадь ¦теплового¦теплопередаче ¦-- ¦
¦ ¦ ¦м ¦F , кв. м ¦потока, ¦R , кв. м x ¦R ¦
¦ ¦ ¦ ¦ i ¦q , ¦ i ¦ i ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ i ¦x град. C/Вт ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦Вт/кв. м ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦1. ¦Простенок и ¦0,75 x ¦ 2,4375¦ 14,91¦ 3,22¦ 0,757¦
¦ ¦подоконная ¦x 2,365 +¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦часть ¦+ 0,75 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦x 0,885 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦2. ¦Перемычка с ¦0,635 x ¦ 0,5715¦ 18,68¦ 2,57¦ 0,222¦
¦ ¦ригелем и ¦x 0,9 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перекрытием ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦3. ¦Перемычки с ¦0,5 x ¦ 0,3175¦ 16,78¦ 2,86¦ 0,111¦
¦ ¦сопряженной ¦x 0,635 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦4. ¦Перемычка ¦0,1 x ¦ 0,0635¦ 17,39¦ 2,76¦ 0,023¦
¦ ¦в зоне ¦x 0,635 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦внутренней ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦стены с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦5. ¦Оконный откос ¦0,05 x ¦ 0,074 ¦ 22,02¦ 2,18¦ 0,034¦
¦ ¦вертикальный ¦x 1,48 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦ ¦Итого ¦ ¦ 3,464 ¦ ¦ ¦ 1,147¦
L---+---------------+---------+----------+---------+--------------+--------
На основании данных табл. 7.4 приведенное сопротивление
теплопередаче характерного фрагмента составляет:
пр 3,464
R = ----- = 3,02 кв. м x град. С/Вт.
о 1,147
Условное сопротивление теплопередаче, рассчитанное по формулам
(4) и (5) СНиП II-3-79* с учетом влияния кладочных швов (r =
кл
= 0,92), составляет:
"дельта" 2"дельта"
1 ПСБ ш 1
R = -------- + ----------- r + ---------- + -------- =
усл "альфа" "ламбда" кл "ламбда" "альфа"
в ПСБ ш н
1 0,295 2 x 0,02 1
= --- + -----0,92 + -------- + -- = 3,22 кв. м x град. С/Вт.
8,7 0,09 0,93 23
Коэффициент теплотехнической однородности фрагмента наружной
стены (с учетом влияния кладочных швов) составляет:
пр
R
о 3,02
r = ---- = ---- = 0,94.
R 3,22
усл
Заключение по результатам расчета
Сравнение приведенного расчетного и допускаемых сопротивлений
теплопередаче показывает, что:
пр тр
R = 3,02 > R = 2,97 кв. м x град. C/Вт,
о о
т.е. требования по теплозащитным качествам удовлетворяется и
корректировок толщины и плотности полистиролбетонных блоков не
требуется.
Значения коэффициента теплотехнической однородности r
практически соответствуют данным НИИстройфизики.
Величина приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
пр
наружной стены R = 3,02 кв. м x град. С/Вт должна быть
о
использована в энергетическом паспорте здания при расчете
удельного расхода тепла на его отопление.
7.3.9. Пример предварительного расчета приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с кирпичным фасадом.
Исходные данные по зданию и наружной стене
17-этажный жилой дом в г. Москве с наружными стенами,
отделанными снаружи лицевым пустотным кирпичом и оштукатуренными
по внутренней поверхности, из полистиролбетонных блоков плотностью
D250 толщиной 295 мм, укладываемых на плотном клею.
Кирпичная облицовка принята в полкирпича с плотным примыканием
через цементно-песчаный раствор толщиной 10 мм между облицовкой и
полистиролбетоном, толщина внутреннего штукатурного слоя 20 мм.
Допускаемое приведенное сопротивление теплопередаче стены
тр
составляет согласно табл. 7.1 R = 2,97 кв. м x град. С/Вт.
о
Расчет приведенного сопротивления
теплопередаче (предварительный)
Для предварительного расчета приведенного сопротивления
теплопередаче принимаем следующие исходные данные:
- коэффициент теплотехнической однородности стены r = 0,87
(согласно п. 7.1.6);
- коэффициент теплообмену у внутренней поверхности стены
"альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С) и у наружной поверхности стены
в
"альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С) (согласно п. 1.3 СНиП
н
II-3-79*);
- толщина полистиролбетонных блоков - "дельта" = 0,295 м;
ПСБ
- расчетный коэффициент теплопроводности обычного
полистиролбетона плотностью В250 "ламбда" = 0,09 Вт/м x град.
ПСБ
С (согласно данным табл. 3.4);
- коэффициент теплотехнической однородности кладки на плотном
клею из полистиролбетонных блоков r = 0,92 (согласно данным п.
кл
7.1.5);
- толщина кирпичной облицовочной кладки (в полкирпича)
"дельта" = 0,12 м;
кир
- расчетный коэффициент теплопроводности кирпичной кладки из
облицовочного пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе
"ламбда" = 0,58 Вт/м x град. С (согласно данным табл. 7.2);
кир
- толщина внутреннего штукатурного отделочного слоя "дельта"
шт
- 0,02 м;
- расчетный коэффициент теплопроводности штукатурного слоя из
цементно-песчаного раствора "ламбда" = 0,93 Вт/м x град. С
шт
(согласно данным табл. 7.2).
Суммарное термическое сопротивление облицовок стены составит:
"дельта" "дельта"
кир шт 0,12 0,02
SUM R = ----------- + ---------- = ---- + ---- =
обл "ламбда" "ламбда" 0,58 0,93
кир шт
= 0,233 кв. м x С/Вт.
Величину приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены для ее предварительной оценки определяем по формуле (7.1),
приведенной в п. 7.3.2:
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- + SUM R +
o "альфа" "ламбда" обл
в ПСБ
1 1 0,295 x 0,92
+ --------) = 0,87(--- + ------------ +
"альфа" 8,7 0,09
н
1
+ 0,233 + --) = 2,99 кв. м x град. С/Вт.
23
Сравнение приведенных расчетного и допускаемого сопротивления
теплопередаче показывает, что:
пр тр
R = 2,99 > R = 2,97 кв. м x град. С/Вт,
о о
пр тр
т.е. R выше R и оно может быть уточнено расчетом по
о о
температурным полям с учетом конкретных технических решений.
7.3.10. Пример расчета по температурным полям приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с кирпичным фасадом.
Исходные данные и методика расчета
Общие исходные данные по заданию и наружной стене приняты по п.
7.3.9.
Конструктивно-техническое решение наружной стены показано на
рис. 7.3. Наружная стена запроектирована без фасадных ригелей с
железобетонным перекрытием толщиной 220 мм, торец которого утеплен
термовкладышами из минераловатной плиты толщиной 175 мм со шпонкой
шириной 80 мм. Внутренние несущие поперечные железобетонные стены
примыкают к наружной стене без врезки.
Фрагмент фасада стены с разбивкой его на расчетные участки
представлен на рис. 7.4.
Допустимое приведенное сопротивление теплопередаче по данным
табл. 7.1 составляет 2,97 кв. м x град. С/Вт.
Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов стены
приведены в табл 3.4 и 7.2.
Расчет по температурным полям проведен с вычислением средней
величины теплового потока q расчетных участков по формулам
i
(8)-(10) СНиП II-3-79*. При этом использовалась компьютерная
программа "MEDTF 2 2.6" для расчета двухмерных температурных полей
строительных конструкций.
Вычисление приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
производилось по формулам (7.2) и (7.3), приведенным в п. 7.3.3.
Результаты расчета
Результаты расчета приведенного сопротивления теплопередаче
фрагмента наружной стены представлены в табл. 7.5.
Таблица 7.5
----T------------------------------------T---------T--------------T-------¬
¦N ¦Параметры расчетных участков ¦Средняя ¦Приведенное ¦F ¦
¦п/п+---------------T---------T----------+величина ¦сопротивление ¦ i ¦
¦i ¦Характеристика ¦Размеры, ¦Площадь ¦теплового¦теплопередаче ¦-- ¦
¦ ¦ ¦м ¦F , кв. м ¦потока ¦R , кв. м x ¦R ¦
¦ ¦ ¦ ¦ i ¦q , ¦ i ¦ i ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ i ¦x град. C/Вт ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦Вт/кв. м ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦1. ¦Плита ¦2 x ¦ 0,684¦ 16,67 ¦ 2,88¦ 0,24¦
¦ ¦перекрытия, ¦x 0,45 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженная с ¦x (0,34 +¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенками ¦+ 0,22 + ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦(I-1) ¦+ 0,2) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦2. ¦Простенок II-2 ¦2 x ¦ 2,464¦ 14,04 ¦ 3,42¦ 0,72¦
¦ ¦ ¦x (3,0 - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦- 0,76) x¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦x 0,55 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦3. ¦Плита ¦2,4 x ¦ 1,824¦ 18,11 ¦ 2,65¦ 0,69¦
¦ ¦перекрытия с ¦x 0,76 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перемычкой над ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦проемом, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженная с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦подоконной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦порогом ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦балконной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦двери (III-3) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦4. ¦Плита ¦2 x ¦ 1,14 ¦ 16,67 ¦ 2,88¦ 0,4 ¦
¦ ¦перекрытия, ¦x 0,75 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженная с ¦x 0,76 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенком ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦(I-4) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦5. ¦Плита ¦1,5 x ¦ 1,14 ¦ 18,11 ¦ 2,65¦ 0,43¦
¦ ¦перекрытия с ¦x 0,76 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перемычкой над ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦проемом, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженная с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦подоконной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью (III-5) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦6. ¦Простенок II-6 ¦2 x ¦ 3,882¦ 14,04 ¦ 3,42¦ 1,14¦
¦ ¦ ¦x (1,5 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦x 0,85 + ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦+ 0,74 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦x 0,9) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦7. ¦Подоконники ¦2 x 1,5 x¦ 2,22 ¦ 14,04 ¦ 3,42¦ 0,65¦
¦ ¦IV-7 ¦x 0,74 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦9. ¦Вертикальные ¦2 x 0,5 x¦ 0,374¦ 21,82 ¦ 2,2 ¦ 0,17¦
¦ ¦откосы (V-8) ¦x (2,24 +¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦+ 1,5) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦10.¦Зона опирания ¦4 x ¦ 0,456¦ 15,92 ¦ 3,01¦ 0,15¦
¦ ¦перемычки с ¦x 0,15 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦плитой ¦x 0,76 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перекрытия, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженная с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенком ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦(VI-9) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦ ¦Итого ¦ ¦ 14,18 ¦ ¦ ¦ 4,59¦
L---+---------------+---------+----------+---------+--------------+--------
На основании данных табл. 7.5 приведенное сопротивление
теплопередаче характерного фрагмента составляет:
пр 14,18
R = ----- = 3,09 кв. м x град. С/Вт.
о 4,59
Условное сопротивление теплопередаче, рассчитанное по формулам
(4) и (5) СНиП II-3-79* с учетом влияния кладочных швов
(r = 0,92), составляет:
кл
"дельта"
усл 1 ПСБ 1
R = -------- + ----------- r + SUM R + -------- =
о "альфа" "ламбда" кл об "альфа"
в ПСБ н
1 0,295 0,03 0,12 1
= --- + -----0,92 + ---- + ---- + -- = 3,42 кв. м x град. С/Вт.
8,7 0,09 0,93 0,58 23
Коэффициент теплотехнической однородности характерного
фрагмента наружной стены (с учетом влияния кладочных швов)
составляет:
пр
R
о 3,09
r = ---- = ---- = 0,9.
усл усл 3,42
R
max
Заключение по результатам расчета
Сравнение приведенных расчетного и допускаемого сопротивлений
теплопередаче показывает, что:
пр тр
R = 3,09 > R = 2,97 кв. м x град. C/Вт,
о о
т.е. требования к конструкции по теплозащите удовлетворяются.
Значение r близко к данным НИИстройфизики.
Величина приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
пр
наружной стены R = 3,09 кв. м x град. С/Вт должна быть
о
использована в энергетическом паспорте на здание при расчете
удельного расхода тепла на его отопление.
7.4. Пример расчета сопротивления воздухопроницанию
глухого участка наружной стены
из полистиролбетонных блоков
Исходные данные по зданию и наружной стене взяты из п. 7.3.9.
Расчет требуемого сопротивления воздухопроницанию проводим по
формуле (29) СНиП II-3-79*:
тр "Дельта"P
R = ---------,
и н
G
где:
"Дельта"P - разность давления воздуха на наружной и внутренней
поверхности ограждающей конструкции, Па;
н
G - нормативная вохдухопроницаемость ограждающей конструкции,
кг/(кв. м x ч).
"Дельта"P определяется по формуле (30) СНиП II-3-79*:
"Дельта"P = 0,55Н("гамма" - "гамма" ) +
н в
2
+ 0,03"гамма" "ипсилон" ,
н
где:
Н - высота здания, которую принимаем для 25-этажного дома
равной Н = 3 x 25 = 75 м;
"гамма" и "гамма" - удельный вес в Н/куб. м соответственно
н в
наружного и внутреннего воздуха, определяемый по формуле (31) СНиП
II-3-79*:
3463
"гамма" = -------,
273 + t
где:
t = t и t = t - соответственно для расчетных температур
в н
наружного и внутреннего воздуха ("гамма" = 14,13 н/куб. м и
н
"гамма" = 11,73 н/куб. м);
в
"ипсилон" - максимальная из средних скоростей ветра по румбам
за январь, повторяемость которых составляет 16% и более; принимаем
по данным СНиП 23-01-99 "ипсилон" = 5,1 м/с.
Нормативную воздухопроницаемость определяем по табл. 12*
н
СНиП II-3-79* G = 0,5 кг/(кв. м x ч).
Определяем разность давления воздуха на наружной и внутренней
поверхности наружной стены:
"Дельта"P = 0,55Н("гамма" - "гамма" ) +
н в
2
0,03"гамма" "ипсилон" = 0,55 x 75(14,13 - 11,73) + 0,03 x
н 2
x 14,13 x 5,1 = 110,03 Па.
Имея все исходные характеристики, подсчитываем значение
требуемого сопротивления воздухопроницанию:
тр "Дельта"P 110,03
R = --------- = ------ = 220,06 кв. м x ч x Па/кг.
и н 0,5
G
Расчетное сопротивление воздухопроницанию наружной стены
подсчитываем по формуле (32) СПиП II-3-79*:
R = R + R + R ,
и и.кир и.ПСБ и.шт
где:
R , R и R - сопротивление воздухопроницанию слоев
и.кир и.ПСБ и.шт
стены: наружной отделки - кладки из пустотелого кирпича,
полистиролбетона и внутреннего штукатурного слоя.
По данным приложения 9* к СНиП II-3-79* принимаем R = 2
и.кир
кв. м x ч x Па/кг и R = 373 кв. м x ч x Па/кг.
и.шт
По данным п. 7.1.7 настоящих Рекомендаций принимаем R =
и.ПСБ
2,95 x 130 = 383,5 кв. м x ч x Па/кг.
Имея сопротивления воздухопроницанию слоев наружной стены,
определяем:
R = R + R + R = 2 + 383,5 + 373 =
и и.кир и.ПСБ и.шт
= 758,5 кв. м x ч x Па/кг.
Расчетное сопротивление воздухопроницанию наружной стены
существенно превышает требуемое значение, т.к.:
тр
R = 758,7 > R = 220,06 кв. м x ч x Па/кг,
и b
вследствие чего требование по воздухопроницанию удовлетворяется со
значительным запасом.
Для заполнения энергетического паспорта здания определяем
расчетную воздухопроницаемость глухого участка наружной стены,
используя формулу (29) СНиП II-3-79*:
"Дельта"P 220,06
G = --------- = ------ = 0,29 кг/(кв. м x ч).
R 758,7
и
Это значение G меньше нормативной воздухопроницаемости, т.к.:
н
G = 0,5 > G = 0,29 кг/(кв. м x ч).
7.5. Теплотехнический расчет утепленных покрытий
и перекрытий. Пример расчета
7.5.1. Для расчетов сопротивления теплопередаче утепленных
покрытий и перекрытий используются формулы (3)-(5) СНиП II-3-79*
(изд. 1998 г.).
Допускается для расчетов утепленных покрытий с
негоризонтальными наружными поверхностями, обеспечивающими
внутренний водосток, принимать среднюю величину толщины слоя
полистиролбетонного утеплителя.
При этом при проверке условия невыпадения конденсата на
внутренней поверхности утепленного покрытия в расчете используется
минимальная проектная толщина утеплителя.
7.5.2. Пример теплотехнического расчета совмещенного покрытия
административного здания с утеплителем из монолитного
полистиролбетона.
Исходные данные по зданию и покрытию
Административное здание общественного назначения в г. Москве с
совмещенным (бесчердачным) покрытием, состоящим из несущей
сплошной железобетонной плиты толщиной 160 мм, пароизоляционного
слоя из полиэтиленовой пленки толщиной 2 мм, теплоизоляционного
слоя из монолитного полистиролбетона плотностью D200 средней
толщиной 330 мм и минимальной толщиной 30 мм (у водослива),
выравнивающей стяжки из цементно-песчаного раствора средней
толщиной 5 мм, а также гидроизоляционного покрытия из 3 слоев
рубероида на битумной мастике соответственно толщиной по 1,5 и 2,0
мм.
Расчет требуемого приведенного сопротивления теплопередаче
Согласно табл. 7.1 количество градусосуток отопительного
периода при расчетной температуре внутреннего воздуха t = 20
в
град. С составляет ГСОП = 4943 град. С x сут.
Используя данные табл. 1б* СНиП II-3-79* (изд 1998 г.),
находим требуемое приведенное сопротивление теплопередаче
покрытия:
пр 5,2 - 4,2
R = 4,2 + -----------(4943 - 4000) = 4,7 кв. м x град. С/Вт.
о 6000 - 4000
Расчет приведенного сопротивления теплопередаче
В соответствии с формулами (4) и (5) СНиП II-3-79* приведенное
сопротивление теплопередаче утепленного полистиролбетоном покрытия
определяется из выражения:
тр 1 1
R = -------- + R + R + R + R + R + --------,
о "альфа" нес п ПСБ в.с r "альфа"
в н
где:
R , R , R , R и R - соответственно термические
нес п ПСБ в.с r
сопротивления несущего элемента, пароизоляции, полистиролбетонного
утеплителя, выравнивающей стяжки и гидроизоляции;
"альфа" и "альфа" - коэффициенты теплообмена соответственно
в н
у внутренней и у наружной поверхности покрытия.
Значения исходных расчетных параметров принимаем:
- термическое сопротивление несущей железобетонной плиты
покрытия при ее толщине "дельта" = 0,16 м и коэффициенте
жб
теплопроводности "ламбда" = 2,04 кв. м x град. С/Вт (согласно
жб
приложению 3 к СНиП II-3-79*):
"дельта"
жб 0,16
R = ---------- = ---- = 0,08 кв. м x град. С/Вт;
нес "ламбда" 2,04
жб
- суммарное термическое сопротивление пароизоляции и
выравнивающей стяжки с коэффициентом теплопроводности "ламбда" =
п
0,42 Вт/м x град. С и "ламбда" = 0,93 Вт/м x град. С (согласно
в.с
табл. 7.2) толщинами "дельта" = 0,002 м и "дельта" = 0,005 м
п в.с
составит:
"дельта" "дельта"
П в.с 0,002
R + R = --------- + ----------- = ----- +
п в.с "ламбда" "ламбда" 0,42
П в.с
0,005
+ ----- ~ 0,01 кв. м x град. С/Вт;
0,93
- термическое сопротивление теплоизоляционного слоя из
полистиролбетона средней толщиной "дельта" = 0,33 м плотностью
ПСБ
D200 с "ламбда" = 0,075 Вт/м x град. С (согласно ГОСТ Р
ПСБ
51263-99):
0,33
R = ----- = 4,4 кв. м x град. С/Вт;
ПСБ 0,075
- термическое сопротивление гидроизоляции из 3 слоев рубероида
толщиной "дельта" = 0,0015 м и битумной мастики толщиной
руб
"дельта" = 0,002 м с коэффициентами теплопроводности
бит
"ламбда" = 0,17 Вт/м x град. С и "ламбда" = 0,27 Вт/м x
руб бит
град. С (согласно приложению 3* к СНиП II-3-79*):
"дельта" "дельта"
руб мас 0,0015 0,002
R = 3(----------- + -----------) = 3(------ + -----) =
r "ламбда" "ламбда" 0,17 0,27
руб мас
= 0,05 кв. м x град. С/Вт;
- коэффициенты теплоотдачи покрытия принимаем согласно СНиП
II-3-79* для внутренней поверхности "альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x
в
град. С) и для наружной поверхности "альфа" = 23 Вт/(кв. м x
н
град. С).
Приведенное сопротивление теплопередаче утепленного покрытия
составит:
пр 1 1
R = -------- + R + R + R + R + R + -------- =
о "альфа" нес п ПСБ в.с r "альфа"
в н
1 1
= --- + 0,08 + 0,01 + 4,4 + 0,05 + -- = 4,7 кв. м x град. С/Вт.
8,7 23
Приведенное расчетное сопротивление теплопередаче покрытия
равно требуемому:
пр тр
R = 4,7 кв. м x град. С/Вт = R = 4,7 кв. м x град. С/Вт,
о о
следовательно, условие теплозащиты удовлетворяется.
Проверка условия невыпадения конденсата на внутренней
поверхности покрытия
Согласно табл. 3.1 МГСН 2.01-99 при расчетной температуре
внутреннего воздуха в помещении t = +20 град. С температура точки
в
росы на внутренней поверхности ограждающей конструкции будет равна
t = +10,7 град. C.
d
В соответствии с указанием п. 7.4.1 условие невыпадения
конденсата проверяем для участка покрытия с минимальной проектной
толщиной утеплителя.
Приведенное сопротивление теплопередаче этого участка (без
min
учета пароизоляции и стяжки) с толщиной утеплителя "дельта" =
ПСБ
0,03 м составит:
min
"дельта"
пр 1 ПСБ 1
R = -------- + R + R + ----------- + R + -------- =
o min "альфа" нес п "ламбда" r "альфа"
в ПСБ н
1 0,03 1
= --- + 0,08 + 0 + ----- + 0,05 + -- = 0,69 кв. м x град. С/Вт.
8,7 0,075 23
По формуле (2.24) Пособия к МГСН 2.01-99 определяем
температуру на внутренней поверхности покрытия при минимальной
расчетной температуре наружного воздуха:
пр
"тау" = t - [(t - t )/(R "альфа" )] =
в в н о min в
= 20 - [(20 + 28)/(0,69 x 8,7)] = 12,0 град. С > t =
d
= 10,7 град. С,
т.е. условие невыпадения конденсата удовлетворяется.
Приводится рис. 7.1. Эскизы сечения оштукатуренной стены с Т-
образным ригелем по оконному проему и узла примыкания внутренней
стены.
Приводится рис. 7.2. Схема разбивки характерного фрагмента
оштукатуренной стены с фасадным ригелем.
Приводится рис. 7.3. Эскиз сечения стены по оконному проему с
кирпичным фасадом.
Приводится рис. 7.4. Схема разбивки на расчетные участки
характерного фрагмента с кирпичным фасадом.
8. Расчеты и оценка параметров звукоизоляции,
пожарной и экологической безопасности
ограждающих конструкций
8.1. Расчет и оценка параметров звукоизоляции наружных
стен. Пример расчета
8.1.1. Общие положения.
Нормируемыми параметрами для наружных ограждающих конструкций
(окна, стены) являются величины R, R и R ,
w А тран.
где:
R - частотные характеристики звукоизолирующей способности
ограждения в дБ;
R - индекс звукоизоляции воздушною шума в дБ;
w
R - звукоизоляция внешнего шума, создаваемого потоком
A тран.
транспорта, в дБА.
Первая величина (R) необходима для акустических расчетов при
застройке квартала (жилого дома) вблизи шумных предприятий (ЦТП,
промышленные цеха, ТП, ГРП, РТС и др.). R используется для
w
оценки звукоизоляции в основном внутренних ограждающих
конструкций.
Третья величина (R , дБА) необходима для акустических
А тран.
расчетов при воздействии на наружные ограждения шумов городских
транспортных потоков.
При проектировании определяют частотные характеристики
ограждающих конструкций, расчетные значения индексов
звукоизоляции, которые сравнивают с нормируемыми значениями,
указанными в МГСН 2.04-97 и СНиП II-12-77.
8.1.2. Пример расчета параметров звукоизоляции оштукатуренной
наружной стены из полистиролбетонных блоков жилого здания.
Исходные данные
Стена состоит из 2 штукатурных слоев 2 x 20 мм, "гамма" = 1600
кг/куб. м и полистиролбетона толщиной d = 375 мм, "гамма" = 300
кг/куб. м.
Расчет частотной характеристики наружной стены
Расчет выполнен по методике, изложенной в Пособии к МГСН 2.04-
97.
Для штукатурных слоев принимаются <*>:
f = 10000/20 = 50 Гц; R = 34 дБ;
в в
f = 20000/20 = 1000 Гц; R = 28 дБ;
с с
5
m = 32; m = 32; Е = 8,5 x 10 Па;
1 2 д
____________
/Е (m + m )
/ д 1 2
f = 0,16 / ------------ =
p / dm m
\/ 1 2
____________________
/ 5
/ 8,5 x 10 x (32 + 32)
= 0,16 / ---------------------- ~ 60 Гц,
\/ 0,375 x 32 x 32
где:
m и m - поверхностная плотность штукатурных слоев, кг/кв. м;
1 2
Е - динамический модуль упругости полистиролбетонных блоков,
д
Па.
-----------------------------------
<*> Обозначения параметров приняты по СНиП II-12-77.
Построение частотной характеристики звукоизолирующей
н
способности R, дБ, стены дало расчетные значения R , R и
w w
R , приведенные в табл. 8.1.
А тран.
Таблица 8.1
----T--------T---------------------------------------------------------------------T----------¬
¦N ¦Величина¦Среднегеометрические частоты 1/3 октавных полос, Гц ¦Индекс ¦
¦п/п¦ +---T---T---T---T---T---T---T---T---T---T----T----T----T----T----T----+ ¦
¦ ¦ ¦100¦125¦160¦200¦250¦320¦400¦500¦640¦800¦1000¦1250¦1600¦2000¦2500¦3200¦ ¦
+---+--------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+----------+
¦1. ¦R , дБ ¦ 33¦ 34¦ 36¦ 38¦ 40¦ 42¦ 44¦ 45¦ 43¦ 42¦ 39¦ 42¦ 45¦ 48¦ 50¦ 53¦R = 45 дБ¦
¦ ¦ р ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ w ¦
+---+--------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+----------+
¦2. ¦R , ¦ 33¦ 36¦ 39¦ 42¦ 45¦ 48¦ 51¦ 52¦ 53¦ 54¦ 55¦ 56¦ 56¦ 56¦ 56¦ 56¦ н ¦
¦ ¦ норм ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦R = 52 дБ¦
¦ ¦дБ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ w ¦
+---+--------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+----------+
¦3. ¦L , ¦ 55¦ 55¦ 57¦ 59¦ 60¦ 61¦ 62¦ 63¦ 64¦ 66¦ 67¦ 66¦ 65¦ 64¦ 62¦ 60¦R = ¦
¦ ¦ этал ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ А тран ¦
¦ ¦дБА ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦= 41 дБА ¦
L---+--------+---+---+---+---+---+---+---+---+---+---+----+----+----+----+----+----+-----------
Расчет индексов звукоизоляции воздушного шума
и внешнего транспортного шума
Расчет индекса звукоизоляции воздушного шума R , дБ выполнен в
w
соответствии с нормами МГСН 2.04-97. Из сопоставления с
нормативными значениями R , дБ (табл. 8.1, п. 2) получено, что
н
индекс изоляции воздушного шума рассматриваемой стены составляет
н
R = 45 дБ, что ниже требуемого для межквартирных перегородок (R
w w
> 52 дБ), и приближается к требуемому для глухих межкомнатных
н
перегородок (R > 43 дБ).
w
Индекс изоляции транспортного шума рассматриваемой конструкцией
составляет R = 41 дБА (см. табл. 8.1, п. 3).
А тран.
Таким образом, глухая наружная стена из полистиролбетона
толщиной 375 мм ("гамма" = 300 кг/куб. м) с двумя штукатуренными
слоями 2 x 20 мм может обеспечить выполнение норм МГСН 2.04-97 и
СНиП II-12-77 при уровне звука транспортного шума у фасада здания
не более L ~ 74 дБА в дневное время суток и не более L ~
Аэкв Аэкв
64 дБА в ночное время суток. При наличии окон допустимые уровни
звука у фасада, как правило, будут меньше 74 дБА. В связи с этим в
каждом конкретном случае потребуется более подробный акустический
расчет, учитывающий звукоизолирующие свойства окон и их площади.
При изменении плотности полистиролбетона "гамма" и его
динамического модуля упругости Е необходимо проводить расчет
д
звукоизолирующей способности стены в соответствии с методикой
Пособия к МГСН 2.04-97 "Проектирование звукоизоляции ограждающих
конструкций жилых и общественных зданий".
Оценка результатов расчета
Как показал расчет частотной характеристики звукоизолирующей
способности R стены и индекса звукоизоляции воздушного шума R ,
w
его величина составляет 45 дБА, что ниже требуемой величины для
н
межквартирных перегородок (R > 52 дБ) и несколько выше требуемой
w
н
величины для межкомнатных перегородок (R > 43 дБ).
w
Глухая наружная стена рассматриваемой конструкции способна
обеспечить нормативный уровень проникающего шума городского
транспорта в жилое помещение (40 дБА в дневное время) при уровне
шума у фасада не более 74 дБА в дневное время суток (64 дБА в
ночное время суток).
8.2. Оценка пожарной безопасности. Пример расчета
8.2.1. Общие положения.
Данные по горючести, воспламеняемости и дымообразующей
способности полистиролбетона приведены в п. 3.1.13.
Полистиролбетон имеет группу горючести Г-1, и при
проектировании ограждающих конструкций на его основе должны
предусматриваться мероприятия, зависящие от этажности и
функционального назначения здания.
Основные рекомендации в части обеспечения пожарной безопасности
ограждающих конструкций системы "Юникон" с применением сборного и
монолитного полистиролбетона изложены в совместном заключении от
25.12.2000 Госстроя РФ (N 9-18/604) и МВД РФ (N 20/22/4578). При
этом должны учитываться положения и требования СНиП 21-01-97* и
СНиП 2.08.01-89*.
Существо рекомендаций сводится к необходимости защиты
полистиролбетона от внешних и внутренних огневых воздействий в
ограждающих конструкциях системы "Юникон", например,
оштукатуриванием толщиной не менее 20 мм по металлической сетке,
облицовкой кирпичом (не менее чем в одну четверть) и
использованием других негорючих материалов.
Примеры использования негорючих материалов в узлах наружных
стен из полистиролбетонных блоков, примыкающих к оконным (дверным)
проемам, приведены на рис. 8.1 и 8.2. Так, при применении
деревянных и пластмассовых оконных (дверных) коробок они должны
отделяться от контакта с полистиролбетоном негорючими (например,
асбестовыми) прокладками, а в качестве теплоизоляционных проставок
и термовкладышей целесообразно использовать негорючую минеральную
вату. Оштукатуренные армированные откосы в проемах имеют толщину
не менее 30 мм.
При использовании стальных несущих деталей (уголки, пластины)
рекомендуется их покрытие антикоррозионными и противопожарными
красками, например, выпускаемыми фирмой "Крилак".
Согласно указанным рекомендациям Госстроя РФ и МВД РФ
полистиролбетонные изделия и элементы, а также монолитный
полистиролбетон системы "Юникон" могут быть использованы в жилых и
общественных зданиях различных степеней огнестойкости, в т.ч. I, и
классов конструктивной пожарной опасности, в т.ч. СО. В частности,
при соблюдении противопожарных требований полистиролбетон может
использоваться в ограждающих конструкциях (наружные стены,
покрытия и перекрытия) в жилых зданиях высотой до 25 этажей
включительно.
Для армированных полистиролбетонных конструкций, например,
перемычек, требуется проведение расчета предела огнестойкости.
8.2.2. Пример расчета предела огнестойкости полистиролбетонных
перемычек.
Исходные положения
Основной особенностью работы и расчета полистиролбетонных
перемычек является то, что сопротивление арматуры перемычек
зависит в основном от работы анкерных приспособлений,
расположенных примерно с равным шагом по длине перемычки. При
растяжении арматуры анкерные приспособления передают давление на
полистиролбетон, площадь этих приспособлений определяется из
условия недопущения смятия полистиролбетона. Поскольку прочность
на сжатие (смятие) полистиролбетона существенно зависит от
температуры его нагрева, целью расчета является определение
(проверка) этой температуры (с учетом наличия штукатурного слоя
толщиной 20 мм) с тем, чтобы на уровне расположения анкерных
устройств температура полистиролбетона при пожаре не превышала
критического уровня.
Расчет производим в соответствии с Рекомендациями по расчету
пределов огнестойкости бетонных и железобетонных конструкций
(НИИЖБ, 1986 г.) и Рекомендациями по обеспечению пожарной
безопасности ограждающих конструкций зданий и сооружений с
использованием блоков из полистиролбетона ВНИИжелезобетона (НИИЖБ,
1998 г.).
Согласно этим Рекомендациям расчетный коэффициент
теплопроводности полистиролбетона применяется для условий
эксплуатации "А", а коэффициент условий работы полистиролбетона
"гамма" при плотности "ро" = 300 кг/куб. м равен:
bt
- при температуре t = 20 град. C - "гамма" = 1;
bt
- при температуре t = 100 град. C - "гамма" = 0,7;
bt
- при температуре t = 200 град. C - "гамма" = 0,05.
bt
С учетом того, что несущая способность конструкции при пожаре
проверяется при действии нормативной нагрузки, равной примерно 0,5
от расчетной несущей способности, температура полистиролбетона в
месте расположения анкерных устройств должна быть не выше ~ 100
град. С (при этом расчетное усилие в арматуре снижается на ~ 30%,
что допустимо).
Определяем температуру на уровне центра тяжести анкерных
стержней d = 10 мм, приваренных к продольным стержням D = 3
анк
ВрI. С учетом штукатурного слоя расстояние от поверхности
штукатурки до указанного уровня равно х = 20 мм x "бета" + 20 мм +
3 мм + 5 мм = 20 мм x "бета" + 28 мм, где 20 мм x "бета" -
приведенная толщина штукатурного слоя, 20 мм - защитный слой
полистиролбетона до низа арматуры, 3 мм - диаметр продольной
арматуры, 5 мм = d /2 - радиус анкерного стержня.
анк
Определение приведенной толщины штукатурного слоя
Поскольку указанные выше Рекомендации приводят методику расчета
пределов огнестойкости для однослойных конструкций, определим
приведенную толщину штукатурного слоя к слою полистиролбетона. Для
определения коэффициента приведения "бета" необходимо вычислить
коэффициенты температуропроводности "альфа" =
"ламбда"(t)/[c(t)"ро"] для штукатурного слоя из мелкозернистого
песчаного бетона с "ро" = 1900 кг/куб. м и полистиролбетона с "ро"
= 300 кг/куб. м.
Коэффициент теплопроводности определяем по формуле:
"ламбда"(t) = A + Bt;
удельную теплоемкость по формуле:
C(t) = C + Дt,
где:
t - температура материала (принимаем t = 100 град. C).
Согласно Рекомендациям по обеспечению пожарной безопасности
ограждающих конструкций зданий и сооружений с использованием
блоков из полистиролбетона ВНИИжелезобетона имеем:
----------------T----------T-------------------------------------------¬
¦Материал ¦Средняя ¦Значения параметров ¦
¦ ¦плотность +----------T----------T----------T----------+
¦ ¦"ро", ¦A, ¦В, ¦С, ¦Д, ¦
¦ ¦кг/куб. м ¦Вт/(м x ¦Вт/(м x ¦кДж/(кг x ¦кДж/(кг x ¦
¦ ¦ ¦x град. C)¦x град. C)¦x град. С)¦x град. C)¦
+---------------+----------+----------+----------+----------+----------+
¦Полистиролбетон¦ 300¦ 0,095¦ - ¦ 1,06¦ 0,00048¦
+---------------+----------+----------+----------+----------+----------+
¦Песчаный бетон ¦ 1900¦ 1,04 ¦ -0,00058¦ 0,75¦ 0,00063¦
L---------------+----------+----------+----------+----------+-----------
"ламбда"(t) = 0,095 Вт/(м x град. С); "ламбда"(t) =
ПСБ штук.
= 1,04 - 0,00058 x 100 = 0,98 Вт/(м x град. С);
C(t) = 1,06 + 0,00048 x 100 = 1,108 кДж/(кг x град. С);
ПСБ
C(t) = 0,75 + 0,00063 x 100 = 0,813 кДж/(кг x град. С);
штук.
0,095 0,98
"альфа" = ----------- = 0,000286; "альфа" = ------------ =
ПСБ 1,108 x 300 штук. 0,813 x 1900
= 0,00063;
"альфа"
ПСБ 0,000286
"бета" = ------------ = -------- = 0,454.
"альфа" 0,00063
штук.
Приведенная к полистиролбетону толщина штукатурного слоя равна
2 см x 0,454 = 0,91 см.
Расчетное расстояние от обогреваемой поверхности до
полистиролбетона по центру анкерного устройства равно:
x = 0,91 + 2,8 = 3,71 см.
Определение температуры прогрева на уровне центра тяжести
анкерующих стержней D = 10 мм
Находим осредненный коэффициент температуропроводности а по
red
формуле:
3,6 x "ламбда"(t)
a = ---------------------------,
red [c(t) + 0,05w + 0,1П ]"ро"
2
где:
w - эксплуатационная (массовая) влажность полистиролбетона, w =
7%;
П - массовая доля пенополистирола в полистиролбетоне, П = 7%.
2 2
3,6 x 0,095 0,342
a = ---------------------------------- = ----- = 0,000507.
red [1,108 + 0,05 x 7 + 0,1 x 7] x 300 674
Определим толщину L начавшегося прогреваться слоя бетона:
_________________
L = /12 x a x "тау",
\/ red
где:
"тау" - время обогрева конструкции. Для конструкций самонесущих
и ненесущих (навесных) стен согласно СНиП 2.01.02-85 предел
огнестойкости "тау" = 0,5 часа;
___________________
L = \/12 x 0,000507 x 0,5 = 0,055 м.
___
Определим величину x* = x + "фи" \/a ,
1 red
где:
x - расстояние, м, от рассматриваемой точки сечения до
обогреваемой поверхности, x = 0,0371 м;
"фи" - коэффициент, зависящий от плотности бетона, для "ро" =
1
300 кг/куб. м "фи" = 0,3 (согласно упомянутым выше Рекомендациям
1
НИИЖБ).
________
х* = 0,0371 + 0,3\/0,000507 = 0,0439 м.
Относительное расстояние r равно:
х* 0,0439
r = -- = ------ = 0,798.
L 0,055
Температура полистиролбетона на расстоянии 3,71 см (с учетом
толщины штукатурного слоя, приведенного к полистиролбетонному
слою) от обогреваемой поверхности равна t = 20 + (1220 - 20)
2
(1- 0,798) = 69 град. C, что меньше 100 град. С и поэтому не
приводит к существенному снижению прочности полистиролбетона на
уровне расположения анкерующих устройств.
Выводы по результатам расчета
Для установленной в навесной стене здания перемычки из
полистиролбетона плотностью D300 с защитным слоем до арматуры 20
мм и оштукатуренной снаружи на толщину не менее 20 мм пожарная
безопасность (предел огнестойкости не менее 0,5 ч) обеспечивается
в соответствии с требованиями новой редакции СНиП 21-01-97
"Пожарная безопасность зданий и сооружений" (п. 5.18, табл. 4).
8.3. Рекомендации по обеспечению и оценке экологической
безопасности конструкций системы "Юникон"
8.3.1. Пенополистирольный заполнитель может являться источником
выделения в окружающую среду вредных веществ, в частности
свободного стирола.
8.3.2. Полистиролбетон в изделиях и в конструкциях не должен
выделять во внешнюю среду вредные химические вещества в
количествах, превышающих предельно допустимые концентрации (ПДК),
утвержденные Минздравом РФ.
8.3.3. При приготовлении и применении полистиролбетона должен
соблюдаться согласованный с ВНИИжелезобетоном комплекс мероприятий
по экологической безопасности полистиролбетона и изготовленных из
него изделий. В комплекс входят специальная обработка и
детоксикация пенополистирольного заполнителя, а при необходимости
- полистиролбетонной смеси и изделий, обеспечивающие величину
предельно допустимой концентрации свободного стирола,
выделяющегося из затвердевшего полистиролбетона в воздушной среде,
не превышающую 0,002 мг в 1 куб. м воздуха.
8.3.4. Основные мероприятия по обеспечению экологической
безопасности применения полистиролбетонных изделий и конструкций в
жилищном строительстве регламентированы Технологической
инструкцией ТИ.011.1-3-00284807-96.
8.3.5. Для обеспечения экологической безопасности применения
сборного и монолитного полистиролбетона для жилых зданий и
объектов социального назначения (дошкольных, общеобразовательных и
лечебных учреждений, поликлиник и домов-интернатов) рекомендуется
использовать специальные классы детоксицирующих добавок объемного
(типа КМ) и поверхностного (типа "Стизол") применения. Эти добавки
могут вводиться как в полистиролбетон, так и во внутренний
отделочный штукатурный слой наружных стен.
8.3.6. Оценка экологической безопасности технических решений
ограждающих конструкций системы "Юникон" проводится на стадии
проектной документации на конкретные объекты соответствующими
организациями санитарного надзора.
Приводится рис. 8.1. Узел примыкания оконного (дверного) блока
к полистиролбетону. Горизонтальный разрез.
Приводится рис. 8.2. Узел примыкания оконного (дверного) блока
к полистиролбетону перемычек. Вертикальный разрез.
Приложение 1
к Рекомендациям
(обязательное)
НОРМАТИВНЫЕ ДОКУМЕНТЫ
СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) "Строительная теплотехника".
СНиП 23-01-99 "Строительная климатология".
СНиП 2.08.01-89* "Жилые здания".
СНиП 2.08.02-89 "Общественные здания и сооружения".
СНиП 2.09.04-87* "Административные и бытовые здания".
СНиП II-22-81 "Каменные и армокаменные конструкции".
СНиП 2.03.01-84* "Бетонные и железобетонные конструкции".
СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции".
СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия".
СНиП 21-01-97* "Пожарная безопасность зданий и сооружений".
СНиП II-12-77 "Защита от шума".
СНиП II-26-76 "Кровли".
ГОСТ Р 51263-99 "Полистиролбетон. Технические условия".
ГОСТ 30494-96 "Здания жилые и общественные. Параметры
микроклимата в помещениях".
ТУ 5741-159-00284807-96* "Блоки из полистиролбетона стеновые
сплошные. Технические условия" (с изм. 1, 2, 3, 4).
ТУ 5760-160-00284807-96* (с изм. 1, 2) "Плиты
полистиролбетонные теплоизоляционные. Технические условия".
ТУ 5745-224-00284807-01 "Полистиролбетон особо легкий для
монолитных ограждающих конструкций".
ТУ 5741-148-00284807-96 "Блоки "Юникон" стеновые опалубочные из
полистиролбетона".
ТУ 5745-013-05668056-99. Смесь сухая растворная "Клей
строительный для стеновых пористых материалов", рецепт 26ЯМ.
ТУ 5745-001-46478149-99 "Смеси сухие строительные штукатурные,
штукатурно-плиточные, клеевые, универсальные, шпаклевочные,
кладочные и монтажные "Победит", рецепт ТМ-ПМ.
ТУ 2513-203-00284807-98 "Композиции минеральные клеевые для
изделий из особо легких бетонов системы "Юникон".
Нормали на проектирование и строительство зданий системы
"Юникон" с применением полистиролбетонных изделий.
Москомархитектура, 1999 г.
ТИ 011.0-3-00284807-95 "Комплекс мероприятий по обеспечению
экологической безопасности применения полистиролбетонных изделий и
конструкций в жилищном строительстве". ВНИИжелезобетон.
Гигиеническое заключение на полистиролбетонные изделия системы
"Юникон" N 77.ФЦ.31.574.П.1313.11.99 от 12.01.99 Федерального
центра госсанэпиднадзора Минздрава России.
Заключение по пожарной безопасности системы "Юникон" от
25.12.2000 Госстроя РФ (N 9-18/604) и МВД РФ (N 20/22/4578).
Указания по проектированию перемычек из полистиролбетона для
наружных стен зданий системы "Юникон", ВНИИжелезобетон, 2000 г.
(согласованы НИИЖБ и рекомендованы Госстроем РФ письмом от
15.08.2000 N ЛБ-3517/9).
Полистиролбетонные армированные перемычки для теплооффективных
стен зданий системы "Юникон" ВНИИжелезобетона. Рабочие чертежи
полистиролбетонных перемычек с армированием растянутой зоны
стальными каркасами (шифр 22-2000).
Письмо Госстроя РФ от 14.08.2000 N ЛБ-3512/9 "О
теплотехнических характеристиках модифицированного
полистиролбетона".
Заключение НИИСФ от 26.08.99 по теплофизическим свойствам
наружных самонесущих стен жилых и общественных зданий из
полистиролбетонных блоков плотностью 250 кг/куб. м.
Заключение по теплотехническим свойствам ненесущих наружных
стен системы "Юникон" ВНИИжелезобетона из полистиролбетонных
блоков с толщиной кладки 295 мм (приложение к письму
Мосгосэкспертизы от 26.12.2000 N МТЭ-3/1724).
Заключение ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко от 28.12.2000 по несущей
способности простенков с применением полистиролбетонных блоков в
многоэтажных зданиях при действии на них ветрового напора.
Методика расчета несущей способности стен зданий с применением
полистиролбетона (основные положения). ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко и
ВНИИжелезобетон (согласована НИИЖБ), 2000 г.
Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций.
ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 1988 г.
Письмо ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко от 31.10.2001 N 4-914 с
приложением уточненной Методики расчета несущей способности стен
зданий с применением полистиролбетона (основные положения).
МГСН 2.01-99 "Энергосбережение в зданиях".
Пособие к МГСН 2.01-99. Москомархитектура, 2000 г.
МГСН 2.04-97 "Допустимые уровни шума, вибрации и требования к
звукоизоляции в жилых и общественных зданиях".
Пособие к МГСН 2.04-97. Москомархитектура, 1998 г.
Рекомендации по расчету пределов огнестойкости бетонных и
железобетонных конструкций. НИИЖБ, 1986 г.
Рекомендации по обеспечению пожарной безопасности ограждающих
конструкций зданий и сооружений с использованием блоков из
полистиролбетона ВНИИжелезобетона. НИИЖБ, 1998 г.
Пособие "Кровли. Технические требования, правила приемки,
проектирование, строительство, методы испытаний". ЦНИИпромзданий,
1997 г.
Приложение 2
к Рекомендациям
(справочное)
ТЕРМИНОЛОГИЯ
Гибкие связи - пластины или стержни, как правило, стальные
прямоугольного или круглого сечения, гибкие в плоскости,
нормальной к продольной оси элемента, части которого они
соединяют.
Доборные полистиролбетонные элементы - детали из
полистиролбетона, имеющие ограниченное применение, которые
формуются в заводских условиях или выпиливаются в заводских
условиях или на стройплощадке.
Железобетонные шпонки - железобетонные элементы, объединяющие
две части перекрытий или стен, которые воспринимают поперечные
силы и изгиб.
Клеевая композиция - клей для кладки полистиролбетонных блоков
или приклеивания к ним облицовки стен из кирпича или плит.
Криволинейные перемычки - перемычки над оконными или дверными
проемами, имеющие в плане кривизну.
Ломаные перемычки - перемычки, состоящие из отдельных
расположенных в плане под углом друг к другу прямолинейных
элементов.
Монолитный полистиролбетон - полистиролбетон, формуемый в
построечных условиях.
Ненесущие ограждающие конструкции (навесные стены) - наружные
ограждающие конструкции, поэтажно опирающиеся на перекрытия в
пределах одного этажа, воспринимающие собственный вес, а также
ветровую нагрузку.
Несущие ограждающие конструкции - ограждающие конструкции,
воспринимающие собственный вес, ветровую нагрузку, нагрузку от
перекрытий и покрытий (крыши) со всеми постоянными и временными
нагрузками, действующими на них.
Облицовочный слой - наружный или внутренний отделочный слой из
штукатурки, или из кирпичной кладки, или из облицовочных плит.
Перекрестно-пустотные блоки - стеновые блоки из
полистиролбетона с полукруглыми пазами, которые после монтажа
образуют в стене вертикальные и горизонтальные круглые каналы,
заполняемые тяжелым бетоном.
Полистиролбетон - особо легкий бетон на цементном вяжущем и
вспененном полистирольном заполнителе, требования к которому
установлены ГОСТ Р 51263-99.
Прямолинейные перемычки - прямолинейные в плане перемычки
прямоугольного поперечного сечения.
Полупустотные блоки - стеновые блоки из полистиролбетона с
пазами трапециевидной формы на боковой поверхности, которые после
монтажа блоков в совокупности с внутренней щитовой опалубкой
образуют в стене полость, заполняемую тяжелым бетоном.
Самонесущие ограждающие конструкции - ограждающие конструкции,
опирающиеся на перекрытия в пределах двух и более этажей,
воспринимающие собственный вес, а также ветровую нагрузку.
Фасадный ригель - ригель в плоскости фасада, являющийся
элементом несущего каркаса здания.
Фрезерование полистиролбетонных блоков - придание блокам
различной формы в заводских или построечных условиях.
Штыри - стальные монтажные элементы круглого или прямоугольного
сечения, используемые для крепления оконных (дверных) блоков к
полистиролбетону стен и полистиролбетонных стен к несущим
конструкциям здания.
Эффективный утеплитель - утеплитель с высокой теплоизолирующей
способностью.
Приложение 3
к Рекомендациям
Управление стандартизации, технического нормирования и
сертификации Госстроя России совместно с Главным управлением
государственной противопожарной службы МВД России, рассмотрев в
части обеспечения пожарной безопасности разработанный ОАО
"ВНИИжелезобетон" Альбом технических решений ограждающих
конструкций жилых и общественных здании системы "Юникон" с
применением сборного и монолитного полистиролбетона (шифр 10-1248)
от 10.11.2000, сообщают следующее:
1. Полистиролбетонные изделия и элементы, а также монолитный
полистиролбетон системы "Юникон" могут быть использованы в жилых и
общественных зданиях различных степенен огнестойкости, в т.ч. I, и
классов конструктивной пожарной опасности, в т.ч. СО, в качестве:
- несъемной опалубки в виде кладки из пустотных или
полупустотных блоков для формирования встраиваемого в нее
железобетонного каркаса из обычного тяжелого бетона при возведении
наружных стен, преимущественно несущих и самонесущих;
- самостоятельного конструкционного материала для возведения
наружных ненесущих стен (заполнение проемов между смежными
междуэтажными перекрытиями на этаж) из монолитного
полистиролбетона или в виде кладки из сплошных блоков, в том числе
с применением полистиролбетонных армированных перемычек и доборных
плит, для многоэтажных зданий, а также для возведения из
монолитного полистиролбетона или в виде кладки из сплошных блоков
наружных самонесущих и несущих стен для малоэтажных (1-2 этажа)
зданий;
- теплоизоляционного материала в виде плит или монолита для
утепления железобетонных перекрытий над неотапливаемыми
("холодными") подвалами, проездами, перекрытий неотапливаемых
чердаков и бесчердачных покрытий.
Исключение составляют здания класса функциональной пожарной
опасности Ф1.1 высотой два и более этажей и класса Ф4.1 высотой
более четырех этажей, в которых применение стеновых конструкций по
системе "Юникон" с представленными техническими решениями, кроме
выполняемых из кладки полупустотных пенополистиролбетонных блоков
с встраиваемым в нее и обращенным внутрь здания железобетонным
ребристым каркасом-диафрагмой из монолитного тяжелого бетона с
толщиной полки не менее 5 см, не допускается.
2. Высота конкретных зданий, для которых в несущих, самонесущих
и ненесущих стенах предусматривается применение пустотных,
полупустотных или сплошных полистиролбетонных блоков, перемычек,
доборных плит и монолитного полистиролбетона системы "Юникон",
должна определяться в соответствии с действующими противопожарными
нормами в зависимости от установленных показателей пределов
огнестойкости и класса пожарной опасности стен.
3. Пределы огнестойкости конструкций стен с применением
монолитного и сборного полистиролбетона по системе "Юникон" должны
определяться на основании стандартных огневых испытаний или
утвержденных в установленном порядке расчетов.
4. При расчете предела огнестойкости по признаку потери несущей
способности (R) наружных несущих и самонесущих стен, выполняемых в
виде кладки из перекрестно-пустотных полистиролбетонных блоков с
встраиваемым в нее железобетонным каркасом-решеткой, температуру
тяжелого бетона этого каркаса следует принимать не менее 200 град.
С.
5. В полистиролбетоне системы "Юникон" должны использоваться
гранулы полистирола вспененного самозатухающего ПСВ-С.
6. Наружные несущие стены из пустотных и полупустотных
полистиролбетонных блоков с встраиваемым железобетонным каркасом
(внутренней ортогональной решеткой или примыкающей ребристой
диафрагмой), а также наружные несущие, самонесущие и ненесущие
стены из монолитного полистиролбетона или сплошных блоков, в том
числе с применением полистиролбетонных перемычек и доборных плит,
и утепляемые полистиролбетоном железобетонные перекрытия над
неотапливаемыми подвалами, проездами, железобетонные чердачные
перекрытия и бесчердачные покрытия для обеспечения их класса
пожарной опасности КО должны отвечать следующим требованиям:
- средняя объемная плотность полистиролбетона в стенах должна
составлять не менее 250 кг/куб. м;
- на участках между наружной (со стороны фасада) облицовкой
стен и обращенными в сторону фасада торцами примыкающих
железобетонных перекрытий и железобетонных внутренних стен в
пределах высоты и ширины этих торцов допускается применять
теплоизоляционные вставки (термовкладыши) из полистиролбетона со
средней плотностью 150-200 кг/куб. м или эффективных негорючих
утеплителей; полистиролбетон этой же плотности может
использоваться для устройства теплоизоляции поверх перекрытий над
неотапливаемыми подвалами, проездами, поверх перекрытий
неотапливаемых чердаков и бесчердачных покрытий;
- в качестве кладочных растворов для полистиролбетонных изделий
и элементов должны применяться негорючие составы (клеи);
- стены должны иметь с обеих сторон облицовку в виде цементно-
песчаной штукатурки толщиной не менее 20 мм по стальной
мелкоячеистой сетке, при этом на откосах оконных и дверных проемов
стен ее толщина должна составлять не менее 30 мм;
- с внешней стороны зданий облицовка стен может также
выполняться в виде кладки из керамического кирпича толщиной в
четверть кирпича и более, а изнутри зданий - из гипсоволокнистых
листов (ГВЛ) в два - три слоя со сдвигом стыков ГВЛ по слоям,
суммарной толщиной ГВЛ не менее 20 мм по плоскости стены и не
менее 30 мм на откосах оконных и дверных проемов;
- в стенах из пустотных или полупустотных блоков с встраиваемым
железобетонным каркасом их облицовка должна заанкериваться в
тяжелый бетон каркаса, в стенах из монолитного полистиролбетона
или сплошных блоков - в массив полистиролбетона и горизонтальные
швы кладки соответственно, шаг расстановки стальных анкеров для
крепления облицовок - не более 0,6 x 0,3 (0,4) м, глубина заделки
анкеров в стены из монолитного полистиролбетона или сплошных
блоков - не менее 150 мм, специальных стальных дюбелей для
крепления облицовок из ГВЛ - не менее 120 мм;
- для конструкций наружных стен, выполняемых из полупустотных
полистиролбетонных блоков с обращенным внутрь здания слоем из
монолитного железобетона (ребристой диафрагмой), устройство
защитной облицовки изнутри здания, за исключением поверхности
полистиролбетонных надоконных и наддверных перемычек, откосов
оконных и дверных проемов, на которые выходит полистиролбетон, не
требуется;
- утепляемые железобетонные перекрытия над неотапливаемыми
подвалами (подпольями, проездами) и утепляемые железобетонные
чердачные перекрытия должны иметь поверх слоя теплоизоляции из
полистиролбетона стяжку толщиной не менее 30 и 20 мм
соответственно, выполненную из обычного тяжелого или
мелкозернистого бетона;
- торцы оконных и дверных коробок в наружных стенах по всей
площади их примыкания к полистиролбетону соответствующих проемов
должны быть отделены от него негорючими теплоизоляционными
прокладками толщиной не менее 5 мм.
7. При устройстве кровли поверх утепляемых полистиролбетоном
покрытий следует руководствоваться положениями совместного письма
Госстроя России и ГУГПС МВД России N 13-443/N 20/2.2/1343 от
24.06.97, принимая во внимание, что полистиролбетон относится к
материалам группы горючести Г1.
8. Все воздушные каналы в перекрытиях и покрытиях со стороны их
торцов, примыкающих к наружным стенам системы "Юникон", должны
быть заделаны по всей площади поперечного сечения каналов
заглушками из обычного тяжелого бетона или цементно-песчаного
раствора на длину не менее 50 мм от соответствующего торца
перекрытия.
9. Проектирование жилых и общественных зданий с наружными
стенами, утепляемыми перекрытиями и покрытиями системы "Юникон",
следует осуществлять в соответствии с представленными в
вышеуказанном Альбоме техническими решениями и с учетом
соответствующих требований пп. 1-8 настоящего письма. Положения
пп. 1-8 настоящего письма следует внести в Альбом технических
решений в качестве особых требований.
10. Письмо Управления стандартизации, технического нормирования
и сертификации Госстроя России N 9-18/506 от 22.12.99 с момента
подписания настоящего письма утрачивает силу.
Приложение 4
к Рекомендациям
Приводится письмо заместителя председателя Госстроя России от
14.08.2000 N ЛБ-3512/9 "О теплотехнических характеристиках
полистиролбетона".
Приложение 5
к Рекомендациям
ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО АРХИТЕКТУРНЫМ РЕШЕНИЯМ ФАСАДОВ И ИХ ПРИМЕРЫ
1. Отделку фасадов рекомендуется осуществлять облицовочным
кирпичом с расшивкой швов или отделкой штукатурным слоем по
металлической сетке. При этом возможно создание различными
способами рельефов и применение различных способов индустриальной
отделки.
2. Отделка фасадов штукатуркой по металлической сетке с
созданием рельефа с помощью лекал, правил и фрезеровкой
полистиролбетонных блоков может осуществляться с подвесных
подмостей.
3. Кладка из полистиролбетонных блоков позволяет, кроме плоских
стен, создавать ломаные и криволинейные в плане фасады в виде
эркеров. В зависимости от формы эркеров выбирается тип отделки
полистиролбетонной кладки. Примеры форм эркеров приведены на рис.
П5.1.
4. Пластика фасада зданий с наружными стенами из
полистиролбетонных блоков может быть достигнута путем создания
различных форм изменением отделки кладки блоков в построечных
условиях, т.е. слоем штукатурки 30-50 мм с применением лекал и
правил (рис. П5.2).
5. Для создания более глубокого рельефа на наружных стенах из
полистиролбетонных блоков допускается изменение отделки в
построечных условиях фрезерованием кладки с последующим
оштукатуриванием (рис. П5.3).
6. Одним из эффективных способов повышения архитектурной
выразительности фасадов является выдвижение части блоков из
плоскости стены, например, путем применения блоков различной
толщины, которые также могут подвергаться фрезерованию. Такими
способами можно создавать пилястры, горизонтальные пояса (фризы) и
другие архитектурные элементы (рис. П5.4).
7. Основные виды возможной индустриальной отделки
полистиролбетонных блоков представлены на рис. П5.5.
8. Для кладки из полистиролбетонных блоков рекомендуются
изменения структуры раскладки блоков, обрамления проемов и
использование различных колористических решений фасадов. Фасад с
арочными проемами шириной до 1,2 м может иметь раскладку,
представленную на рис. П5.6, а с проемами шириной более 1,5 м -
раскладку, представленную на рис. П5.7.
9. Архитектурные решения фасадов зданий связаны с особенностями
их отделки и индивидуального решения на каждом конкретном объекте.
Пример архитектурного решения фасадов экспериментальных 5-этажных
жилых домов с наружными стенами из полистиролбетонных блоков
представлен на рис. П5.8. Другой пример архитектурного решения
фасада 16-этажного жилого дома с наружными стенами из
полистиролбетонных блоков представлен на рис. П5.9.
Приводится рис. П5.1. Примеры архитектурных форм эркеров при
кладке из полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. П5.2. Примеры отделки кладки блоков в
построечных условиях слоем штукатурки 30-50 мм с применением лекал
и правил.
Приводится рис. П5.3. Пример отделки в построечных условиях
фрезерованием кладки с последующей штукатуркой для образования
более глубокого рельефа.
Приводится рис. П5.4. Конструктивные способы обогащения
пластики наружных стен из полистиролбетонных блоков различной
толщины, в том числе путем фрезерования на стройке.
Приводится рис. П5.5. Виды индустриальной отделки
полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. П5.6. Пример арочных проемов шириной до 1,2 м.
Приводится рис. П5.7. Пример арочных проемов шириной более 1,5
м.
Приводится рис. П.5.8. Примеры архитектурных решений фасадов
экспериментальных 5-этажных жилых домов Южном Бутово с наружными
стенами из полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. П5.9. Пример архитектурного решения фасада 16-
этажного дома с наружными стенами из полистиролбетонных блоков.
Приложение 6
к Рекомендациям
ДОПУСКАЕМЫЕ НАГРУЗКИ НА КРЕПЕЖНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ В СТЕНАХ
ИЗ ПОЛИСТИРОЛБЕТОННЫХ БЛОКОВ
----T------------T--------T-----------T------------T--------T--------------T-----------¬
¦N ¦Наименование¦Глубина ¦Диаметр ¦Толщина ¦Вид ¦Расстояние ¦Допускаемая¦
¦п/п¦крепежного ¦заделки ¦анкерующего¦штукатурного¦нагрузки¦от сдвигающей ¦нагрузка ¦
¦ ¦элемента ¦в стену,¦элемента, ¦слоя, мм, не¦ ¦силы до стены,¦Р, кг, не ¦
¦ ¦ ¦мм, не ¦мм, не ¦менее ¦ ¦мм ¦более ¦
¦ ¦ ¦менее ¦менее ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦1. ¦Шуруп, ¦ 25¦ 5¦ - ¦Сдвига- ¦ 5¦ 5¦
¦ ¦завинченный ¦ ¦ ¦ ¦ющая при¦ ¦ ¦
¦ ¦насухо ¦ ¦ ¦ ¦изгибе ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦крепеж- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ного ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦элемента¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦2. ¦Шуруп, ¦ 50¦ 20¦ - ¦То же ¦ 5¦ 15¦
¦ ¦завинченный ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦в деревянную¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦пробку ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦3. ¦Пластмассо- ¦ 40¦ 10¦ - ¦То же ¦ - ¦ 10¦
¦ ¦вый дюбель, ¦ 100¦ 10¦ 20-25 ¦То же ¦ 5¦ 125¦
¦ ¦забитый ¦ 100¦ 10¦ 20-25 ¦То же ¦ 50¦ 40¦
¦ ¦насухо ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦4. ¦Стержень ¦ 100¦ 20¦ - ¦То же ¦ 5¦ 75¦
¦ ¦D = 14 АШ ¦ 100¦ 20¦ - ¦То же ¦ 50¦ 30¦
¦ ¦на клее КМК ¦ 150¦ 20¦ 20-25 ¦То же ¦ 10¦ 200¦
¦ ¦ ¦ 150¦ 20¦ 20-25 ¦То же ¦ 50¦ 85¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦5. ¦Пластмассо- ¦ 100¦ 80¦ - ¦То же ¦ 10¦ 400¦
¦ ¦вый дюбель ¦ 100¦ 80¦ - ¦То же ¦ 50¦ 200¦
¦ ¦D = 14 АШ в ¦ 150¦ 80¦ 20-25 ¦То же ¦ 10¦ 500¦
¦ ¦пробке из ¦ 150¦ 80¦ 20-25 ¦То же ¦ 50¦ 250¦
¦ ¦гипсового ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦раствора ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦6. ¦Пластмассо- ¦ 100¦ 10¦ 25¦Выдерги-¦ - ¦ 21¦
¦ ¦вый дюбель ¦ 100¦ 10¦ - ¦вающая ¦ - ¦ 15¦
¦ ¦на клее ПВА ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦7. ¦Стержень ¦ 100¦ 20¦ - ¦То же ¦ - ¦ 150¦
¦ ¦D = 14 АШ ¦ 150¦ 20¦ 20-25 ¦То же ¦ - ¦ 200¦
¦ ¦на клее КМК ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+-----------+
¦8. ¦Пластмассо- ¦ 150¦ 80¦ - ¦То же ¦ - ¦ 300¦
¦ ¦вый дюбель ¦ 150¦ 80¦ 20-25 ¦То же ¦ - ¦ 500¦
¦ ¦D = 14 АШ в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦пробке из ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦гипсового ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦раствора ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---+------------+--------+-----------+------------+--------+--------------+------------
Примечания:
1. Значения допускаемой нагрузки, приведенные в таблице,
относятся к стеновым блокам из полистиролбетона с маркой по
средней плотности D350.
При применении блоков из полистиролбетона с маркой по средней
плотности D250 приведенные в таблице значения допускаемой нагрузки
уменьшают в 1,5 раза.
2. Значения допускаемой нагрузки получены на основе опытных
данных. В опытах использовался раствор на высокопрочном гипсе.
Приложение 7
к Рекомендациям
ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
Расчеты экономических показателей и сравнительный технико-
экономический анализ выполнены для 9 вариантов глухих участков
ненесущих наружных стен и для 4 типов взаимозаменяемых конструкций
жилых зданий, отвечающих теплотехническим требованиям МГСН 2.01-
99, включая стены из полистиролбетона, ячеистого бетона, 3-слойные
кирпичные стены с утеплителями и навесные панели.
Эти расчеты и анализ выполнены на основе сметно-нормативной
документации МТСН 81-98 в нормах и ценах 1998 года с пересчетом в
цены сентября 2001 года (МТСН 81-98 "Коэффициенты пересчета
стоимости строительства, определенной в нормах и ценах МТСН 81-98,
в текущий уровень цен", выпуск 11, сборник N 09/2001-98, сентябрь
2001 года) и Порядка обоснования технико-экономических показателей
при проектировании и строительстве энергоэффективных жилых и
общественных зданий в г. Москве, введенного в действие с 1 июля
2001 года директивным письмом первого заместителя Премьера
Правительства Москвы В.И. Ресина от 26.07.2001 N 25-08-497/1-1.
В расчетах экономических показателей учтены следующие
особенности по конструктивным элементам:
1. По группам вариантов, предусматривающих применение стеновых
ячеистобетонных и полистиролбетонных блоков, принято наружное
оштукатуривание по металлической оцинкованной сетке и внутреннее
оштукатуривание по металлической сетке без оцинковки.
2. Вариант применения трехслойной кирпичной стены
предусматривает исполнение наружного слоя из лицевого
многощелевого кирпича с оштукатуриванием только внутренней
поверхности.
3. Толщина штукатурных слоев по всем вариантам принята 20 мм,
при этом использована расценка на оштукатуривание для толщины 30
мм с соответствующей корректировкой.
4. Конструктивное решение трехслойной кирпичной стены
определено в виде кирпичной кладки толщиной 250 мм со стороны
внутренней поверхности, утепляющего слоя из пенополистирола
толщиной 150 мм или минваты толщиной 175 мм и наружного слоя из
лицевого многощелевого кирпича толщиной 120 мм при общей толщине
стены с учетом штукатурного слоя 540 и 565 мм.
5. В технико-экономическое сравнение вариантов конструкций
стен, кроме конструкций стен из мелкоштучных материалов, включены
конструкции навесных трехслойных железобетонных панелей типа
"Моспарт" и "Моспромстройматериалы", которые могут рассматриваться
как взаимозаменяемые с другими аналоговыми вариантами (для
применения в зданиях с несущим монолитным остовом или каркасом, а
также других типах зданий, не входящих в систему крупнопанельного
домостроения).
Результаты расчетов приведены в таблице П7-1.
Таблица П7-1
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ВАРИАНТОВ
НАРУЖНЫХ НЕНЕСУЩИХ СТЕН ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ (В БАЗОВЫХ НОРМАХ
И ЦЕНАХ МТСН 81-98 С ПЕРЕСЧЕТОМ В ЦЕНЫ НА 01.10.2001)
----------------------------T----------------------T-------------------------------------------T-----------------------T------------------------¬
¦Показатели ¦Полистиролбетонные ¦Блоки из ячеистого бетона ¦Кирпич с утеплителем ¦Ж/б панели ¦
¦ ¦блоки системы "Юникон"+-----------T--------------T----------------+----------T------------+-------------T----------+
¦ ¦с отделкой фасадов ¦Люберецкого¦ОАО "Коттедж",¦ОАО "Гомель- ¦из пенопо-¦из минерало-¦ЗАО "Моспарт"¦ОАО "Мос- ¦
¦ +-----------T----------+КСМиК ¦Самара ¦стройматериалы" ¦листирола ¦ватных плит ¦ ¦промстрой-¦
¦ ¦штукатуркой¦кирпичом ¦ ¦ ¦ ¦ПСБС-40 ¦П-150 ¦ ¦материалы"¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦Толщина стены, мм ¦ 335 ¦ 445 ¦ 840 ¦ 640 ¦ 740 ¦ 540 ¦ 565 ¦ 350 ¦ 350 ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦В том числе по слоям: ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦- блоки ¦ 295 ¦ 295 ¦ 800 ¦ 600 ¦ 700 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦- штукатурка <*> ¦20 (В) + ¦20 (В) ¦20 (В) + ¦20 (В) + ¦20 (В) + 20 (Н) ¦20 (В) ¦20 (В) ¦ ¦ ¦
¦ ¦+ 20 (Н) ¦ ¦+ 20 (Н) ¦+ 20 (Н) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦- кирпич эффективный ¦ ¦ 120 ¦ ¦ ¦ ¦ 120 ¦ 120 ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦- кирпич сплошной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 250 ¦ 250 ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦- утеплитель ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 150 ¦ 175 ¦ 150 ¦ 150 ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦Плотность блоков, кг/куб. м¦ 250 ¦ 250 ¦ 600 ¦ 400 ¦ 500 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦Сметная стоимость с учетом ¦ 1262,6¦ 1419,7¦ 2033,8¦ 2297,9¦ 1838,8¦ 1806,3¦ 1912,3¦ 1909,3¦ 2015,4¦
¦накладных расходов, сметной¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦прибыли и НДС, руб/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦% ¦ 100 ¦ 112,4¦ 161,1¦ 182,0¦ 145,6¦ 143,1¦ 151,5¦ 151,2¦ 159,6¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦Трудозатраты, ¦ 3,8¦ 4 ¦ 6 ¦ 5,2¦ 5,6¦ 6 ¦ 6,6¦ 0,9¦ 0,9¦
¦человекочас/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+----------+
¦% ¦ 100 ¦ 105,3¦ 157,9¦ 136,8¦ 147,4¦ 157,9¦ 173,7¦ 23,7¦ 23,7¦
L---------------------------+-----------+----------+-----------+--------------+----------------+----------+------------+-------------+-----------
-----------------------------------
<*> Н - наружная; В - внутренняя.
|
